Reaktory omezující proud jsou testovány na podmínky elektrodynamické a tepelné stability, musí být splněna následující testovací kritéria:
- elektrodynamický odpor: idin * iud, (3.7)
kde idin - elektrodynamický odpor při (hodnota amplitudy) - viz tabulky 5.14, 5.15; pro jednoduché (nikoli dvojité) reaktory se uvádí pouze idin a pro dvojité reaktory se udává hodnota amplitudy idin a efektivní hodnota Idin elektrodynamického odporového proudu;

s přihlédnutím k aktuálnímu omezení se vypočítá podle vzorců (2.40) - (2.43);

- teplotní odolnost:

Iter 2 ter * B, (3,8)

kde Iter - tepelný odpor při - viz tabulka. 5,14, 5,15;
B - tepelný proudový impuls, s přihlédnutím k proudovému omezení, se vypočítá podle vzorce B = Ip0 * 2(toff + Tae), (3.9)
kde toff je čas vypnutí záložní ochranou; toff = 4 s;
Tae - ekvivalentní časová konstanta útlumu aperiodické složky zkratového proudu; Tae = 0,1 - 0,23 s.
Výsledky testu jsou uvedeny v tabulce. 3,5 - 3,7. Kontrola elektrodynamického a tepelného odporu pro reaktory v okruhu na obr. 2.1

Uvedené reaktory typu RBU 10-1000-0.14U3 nejsou sekční, ale víceskupinové, protože v sekci za reaktorem nejsou kromě elektromotorů žádné napájecí zdroje zkratového proudu.
Maximum protéká reaktorem v bodě K2. Odpovídající proudy, s přihlédnutím k proudovému omezení, Ips0 = 13,1 kA a iud.s = 36,2 jsou vypočteny v tabulce 2.6. Z hlediska elektrodynamického odporu procházejí reaktory s velkou rezervou - tabulka 3.5.

V tabulce 2.8 je vypočítán tepelný impuls při B = 86,8 kA2 s za reaktorem. Přesně řečeno, indikovaný tepelný impuls zohledňuje proudy motorů napájejících za reaktorem, které ve skutečnosti neprotékají reaktorem v bodě K2. Jak však ukazuje tabulka 3.5, i při zohlednění nadhodnocení tepelného impulsu je tepelná stabilita zajištěna s velkou rezervou.Výpočet pro reaktor SR.
Maximum protéká SR-1 v sekci C1. Odpovídající, s přihlédnutím k proudovému omezení, vypočítáme prostřednictvím zkratu vypočítaného v článku 3.2.2 Ip0vg1 = 99,9 kA:

x * (b) \u003d 99,9 1,05 5,78 \u003d 0,061; - z rovnice (2.31)

Ip0 \u003d 0,061 0,167 1,05 + 5,78 \u003d 26,7 kA, - vzorec (2,31)

kde хр1*(b) = 0,167 je odpor SR reaktoru.

kud \u003d 1 + exp (-0,01 / 0,1) \u003d 1,905 - vzorec (2,43)

iud \u003d 2 1,905 26,7 \u003d 71,9 kA - vzorec (2,42)

B \u003d 71,92 (4 + 0,1) \u003d 2923 kA2 s - vzorec (3,9)

Výpočet pro reaktor R.

Maximum protéká reaktorem P v sekci 2P.
Odpovídající doplňování ze systému Ip0 = 15,2 kA je vypočteno v článku 3.2.3. Faktor dopadu zůstává stejný:
isp \u003d 2 1,905 15,2 \u003d 41,0 kA - vzorec (2,42)
B \u003d 15,22 (4 + 0,1) \u003d 947 kA2 s - vzorec (3.9) Výpočet pro reaktor Рres.
Maximum protéká reaktorem Рres přímo za pohotovostním reaktorem. Výpočet se v tomto případě zcela shoduje s výpočtem pro pracovní reaktor R.

Výpočet pro RS reaktor.

Maximální průtoky reaktorem RS při 6,3 kV na skupinových sestavách. Odpovídající doplňování ze systému Ip0 = 13,6 kA je vypočteno v článku 3.2.4.
iud \u003d 2 1,905 13,6 \u003d 36,6 kA - vzorec (2,42)
B \u003d 13,62 (4 + 0,1) \u003d 758 kA2 s - vzorec (3.9) Z tabulky 3.6 vyplývá, že určujícím faktorem je ověření reaktorů na elektrodynamickou stabilitu. Podle tepelného odporu procházejí s velkou rezervou, tk. při průtoku tepelného odporového proudu tter = 8 s výrazně překračuje toff = 4 s ve vzorci (3.9).

Kontrola elektrodynamického a tepelného odporu pro reaktory v okruhu na obr. 3.2

Přečtěte si také: V jakém případě se mimořádná zkouška znalostí zaměstnanců provádí? Typy chyb při sestavování účetní závěrky zjištěné audity Výběr a testování vysokonapěťových vypínačů a odpojovačů. VÝBĚR A KONTROLA ÚSEKŮ VN KABELŮ NAPÁJECÍ A DISTRIBUČNÍ SÍTĚ MIKRODISTRIKTU (OBJEKTU) Hypotéza -> výzkum a experimenty -> obecné závěry -> jejich ověření dalším výzkumem. Kapitola 14 Hlavní ohybová napětí. Kompletní ověření pevnosti nosníků v ohybu dynamická stabilita. Základní předpoklady a kritéria.

Přípojnice se volí podle přípustného ohřevu ze stavu ,

kde I calc je jmenovitý proud, I doplňkový je dlouhodobě přípustný proud podle topných podmínek.

U vybraných sekcí přípojnic je nutné zkontrolovat tepelný a elektrodynamický odpor.

Při průchodu zkratových proudů v pneumatikách a jiných součástech vedoucích proud vznikají elektrodynamické síly, které vytvářejí ohybové momenty a napětí v kovu. Kritériem pro elektrodynamickou odolnost nebo mechanickou pevnost pneumatik jsou maximální namáhání, která by neměla překročit hodnoty povolené pro daný materiál.

σ r ≤ σ ext, kde σ r, σ ext jsou návrhové a dovolené ohybové napětí materiálu.

Přípojnici upevněnou na izolátorech lze považovat za nosník o více polích. Největší napětí v kovu při ohýbání

kde M je maximální ohybový moment, N m; W - moment odporu pneumatiky, m 3.

Když jsou pneumatiky na hraně, když jsou prázdné.

Zde b a h jsou šířka (úzká strana) a výška (velká strana) části pneumatiky, v tomto pořadí, m.

Vyjádření pro ohybový moment M, vytvořený zkratovým rázovým proudem, lze získat, pokud je přípojnice uvažována jako rovnoměrně zatížený nosník o více polích.

Kde l– vzdálenost mezi izolátory, m; ζ je koeficient rovný 10 pro vnější rozpětí a 12 pro zbývající rozpětí; F je síla interakce mezi vodiči, když jimi protéká zkratový rázový proud.

U třífázových pneumatik se jako vypočtený bere nárazový proud třífázového zkratu. Kromě toho se výpočet elektrodynamického odporu provádí pro vodiče střední fáze, protože jsou ovlivněny nejvyšší hodnoty EDU.

Tady A- vzdálenost mezi pneumatikami, l je vzdálenost mezi fázovými izolátory, Kf je tvarový faktor určený z Dwightových křivek (obvykle Kf ≈ 1).

Mechanické namáhání materiálů vodičů by nemělo překročit 140 MPa pro měď (třída MT) a 70 MPa pro hliník (třída AT).

Při výpočtu brzdné síly na izolátoru, kde K n \u003d 1, když jsou pneumatiky prázdné, K n \u003d (h od + b + 0,5h) / h, když jsou pneumatiky umístěny na okraji. Pro otevřené rozvaděče, kde je izolace elektrické zařízení vystaveno působení větru, ledu, napětí vodičů, ve výpočtu je zaveden bezpečnostní faktor K z \u003d 3 (zatížení izolátorů by mělo být 3krát menší než omezující destruktivní). U uzavřených rozváděčů je bezpečnostní faktor snížen na 1,5-1,7.

Pneumatiky, jako každý jiný systém, provádějí volné nebo přirozené kmity ve formě stojatých vln. Pokud je frekvence vynucených kmitů při působení EDF blízká frekvenci vlastních kmitů, pak může dojít k mechanické rezonanci a zničení zařízení i při relativně malém úsilí. Při výpočtu elektrodynamického odporu je proto nutné počítat s možností mechanické rezonance.

Frekvence vlastních kmitů pneumatik umístěných ve stejné rovině může být určena výrazem.

, kde 1 - rozpětí pneumatiky, m; E je modul pružnosti materiálu pneumatiky, Pa; J - moment setrvačnosti průřez pneumatiky, m 4; m je hmotnost jednoho běžného metru pneumatiky, kg/m. Moment setrvačnosti J se určuje vzhledem k ose řezu kolmé k rovině kmitání. Když jsou pneumatiky umístěny na okraji, když jsou umístěny naplocho

Při vlastní frekvenci větší než 200 Hz se rezonanční jev nebere v úvahu. Pokud je frekvence f 0< 200 Гц, то для исключения возникновения резонанса изменяют расстояние между опорными изоляторами.

Pro dodržení podmínek tepelné odolnosti pneumatik je nutné, aby jimi procházející zkratový proud nezpůsobil zvýšení teploty nad maximální přípustnou. Minimální tepelně stabilní úsek přípojnice nebo vodiče musí splňovat podmínku:

kde V c je vypočtený tepelný proudový impuls. C - tepelný koeficient (funkce), závisí na materiálu pneumatiky. Pro praktické výpočty V k \u003d I ¥ 2 t pr,

kde I ¥ je efektivní hodnota ustáleného zkratového proudu; t pr - zkrácená doba působení zkratového proudu.

Zkrácenou dobou se rozumí doba, po kterou ustálený zkratový proud I ¥ uvolní stejné množství tepla jako časově proměnný zkratový proud během skutečné doby t.

t pr \u003d t pr.p + t pr.a, kde t pr.p, t pr.a jsou periodické a aperiodické složky zkrácené doby zkratu. Periodická složka času t pr.p se určí z křivek závislosti t pr.p = f(β ""). Zde β"" = I""/I ¥ , kde I"" je efektivní hodnota periodické složky zkratového proudu v počáteční periodě (počáteční superpřechodový zkratový proud). Pokud se EMF zdroje nezmění, k čemuž dochází při napájení ze sítě neomezeného výkonu, pak se má za to, že I "" = I ¥ a β "" = 1.

Zkrácený čas periodické složky t pr.a = 0,005β "" 2 . Tepelný koeficient C lze analyticky určit z výrazu C = ,

kde A ΘCON, A ΘNACH jsou tepelné funkce nebo hodnoty středních kvadratických proudových impulsů odpovídajících konečné a počáteční teplotě sběrnice nebo vodičů při zkratu, A 2 s / mm 4.

Referenční knihy obvykle uvádějí křivky teplotní závislosti na hodnotách vypočítaného integrálu A Θ pro různé materiály. Výpočet tepelného odporu pneumatik pomocí těchto křivek se provádí následovně. Přípustná teplota vodiče je nastavena při zkratu a při jmenovitém proudu, z křivek se pak zjistí odpovídající hodnoty A ΘCON, A ΘNACH. U hliníkových pneumatik za nominálních podmínek je počáteční teplota 70 ° C, konečná - přípustná - 200 ° C. V tomto případě je tepelný koeficient C \u003d 95.

U hliníkových pneumatik lze tedy minimální tepelně odolný úsek analyticky zjistit z výrazu: .

U graficko-analytické metody výpočtu je nutné, aby θ cr ≤ θ sčítal, kde θ cr je teplota ohřevu přípojnice zkratovým proudem; θ add - přípustná teplota ohřevu v závislosti na materiálu pneumatiky.

Teplota ohřevu přípojnice zkratovým proudem je určena z křivek v závislosti na počáteční teplotě, materiálu přípojnice a tepelném impulsu.

4.4 Kontrola ochranných zařízení na tepelnou a dynamickou odolnost

Přepínač AE 2066MP-100

Maximální vypínací schopnost lab. pr \u003d 9 kA.

lab. pr=9kA>Isp=3,52kA

Přepínač AE 2066-100

Maximální vypínací schopnost lab. pr=12 kA.

lab. pr=12 kA>Isp=11,5 kA

Dynamická odolnost pro tento jistič je splněna.

Kontrola uvolnění podle stavu:

kde jsem p. max - maximální provozní proud motoru lisu.

Pojistka PN-2-100-10

U nom = 380V

I off nom > i sp 100kA > 1,94kA

I nom > I slave 100A > 10A

I nom vst > I slave 31,5A > 10A

Vysokonapěťový sloupový jistič SF6

Teplotu ohřevu kontaktní podložky lze určit pomocí obráceného Kukekovova vzorce: , (5.9) kde Tk je maximální povolená teplota ohřevu kontaktu, když jí protéká zkratový proud ...

Dynamické procesy a stabilita lodních energetických systémů

Na tepelný odpor se kabely kontrolují podle podmínky q? qmin, kde q je selektivní průřez vodiče. qmin - kvVk (pro značky ČLR přijaté v projektu, podle přílohy 21.OST5.6181-81, akceptujeme k = 7,3) ...

Hodnocení správnosti volby počtu a výkonu generátorových soustrojí v lodi elektrické sítě

Na tepelný odpor se kabely kontrolují podle podmínky q? qmin, kde q je selektivní průřez vodiče. qmin - kvVk (pro přijetí do projektových ročníků Čínské lidové republiky v souladu s dodatkem 21. OST5.6181-81 přijímáme k = 7,3) ...

Standardní průřez 150 mm2, zvolený pro kabely aab z hlediska vytápění a ekonomické proudové hustoty, by měl být zkontrolován na tepelný odpor ve zkratovém režimu na přípojnicích zdroje 8 kA. kde je hybnost kvadratického zkratového proudu ...

Výpočet tříblokové trakční měnírny pro 10 kV

Je redukován na stanovení mechanického namáhání materiálů pneumatik od působení elektrodynamických sil. Nejvyšší mechanické namáhání v materiálu tuhých pneumatik by nemělo překročit 0,7 pevnosti v tahu podle státní normy ...

Výpočet tříblokové trakční měnírny pro 10 kV

Pro zajištění tepelné stability přípojnic při zkratu je nutné, aby jimi procházející proud nezpůsobil zvýšení teploty nad maximální přípustnou hodnotu při krátkodobém ohřevu, což je u měděných přípojnic 300ºC... .

Rekonstrukce napájecího systému obytné mikročásti města

Kabely vybrané v normálním režimu a testované na dovolené přetížení v ponouzovém režimu se kontrolují podle podmínky (6.10), kde SMIN je minimální průřez pro tepelný odpor, mm2; SE - ekonomický úsek...

Reléová ochrana a automatizace řízení napájecích systémů

Podmínka elektrodynamické stability TT TLK-35-50: Dosazením číselných hodnot získáme: Proudový transformátor TLK-35-50 je tedy vhodný podle podmínky elektrodynamické stability ...

Systém napájení zemědělské oblasti

Výpočet se provádí podle vzorce: , mm2, (6.13) kde С je konstanta, která nabývá hodnoty pro SIP - 3 С=; Ta.av - průměrná hodnota doby doznívání volných zkratových proudů, Ta.av = 0,02 s; - provozní doba spínače, s, pro ВВ/ТEL - 10 s...

Napájení aglomerace hutního závodu

Stanovme minimální průřez kabelu podle podmínek tepelného odporu pro bod K-2 mm2, kde C je tepelná funkce, pro kabely 6 kV s hliníkovými vodiči a papírovou izolací C = 85 A. s2 / mm2. Pojďme určit minimální průřez kabelu ...

Dodávka elektřiny bytového domu

Kontrola tepelného odporu kabelu je založena na výpočtu tepelného impulsu - množství tepla ...

Pro testování tepelného odporu vodičů při zkratu se používá koncept tepelného impulsu Bk, který charakterizuje množství tepla ...

Napájecí zdroj pro závod na výrobu polyolefinů

Bod Scalc, kVA n Značka Fprin, mm² Bk, kA mm² qmin, mm² Fcon, mm² 1 2 3 4 5 6 7 8 2 N2XSEY 3Ch25 8,64 21,001 3Ch25 GPP-TP 7,448,98 283Ch2SEY4482152X0EY08 2 N3Ch20,08 2 N252X08 8,80 21...

Napájení mechanické montážní dílny

S průchodem zkratového proudu. kabelu, vzniká v kabelu tepelný impuls. Množství tepla závisí na době trvání ochrany, době trvání zkratového proudu a velikosti zkratového proudu ...

Kontrola dynamického odporu pneumatik se redukuje na mechanický výpočet konstrukce přípojnic při zkratu. Elektrodynamické síly vznikající při zkratu jsou oscilačního charakteru a mají periodické složky s frekvencí 50 a 100 Hz. Tyto síly způsobují kmitání pneumatik a izolátorů, které jsou dynamickým systémem. Deformace konstrukčních prvků a odpovídající napětí v materiálu závisí na složkách elektrodynamické síly a na vlastní frekvenci prvků uváděných do kmitání.

Zvláště vysoká napětí se vyskytují za rezonančních podmínek, kdy se vlastní frekvence sběrnicového systému - izolátorů blíží 50 a 100 Hz. V tomto případě mohou být napětí v materiálu přípojnic a izolátorů dvakrát až třikrát vyšší než napětí vypočtená z maximální elektrodynamické síly při zkratu způsobeném rázovým zkratovým proudem. Pokud jsou vlastní frekvence systému menší než 30 nebo větší než 200 Hz, pak nedochází k mechanické rezonanci a pneumatiky se kontrolují na elektrodynamickou odolnost za předpokladu, že pneumatiky a izolátory jsou statický systém se zatížením rovným max. elektrodynamická síla při zkratu.

U většiny používaných dezénů pneumatik jsou tyto podmínky splněny a EMP nevyžaduje kontrolu elektrodynamické odolnosti pneumatik s ohledem na mechanické vibrace.

V některých případech, například při navrhování nových konstrukcí rozváděčů s tuhými pneumatikami, je frekvence vlastních kmitů určena následujícími výrazy:

pro hliníkové pneumatiky:

pro měděné tyče:

kde l - rozpětí mezi izolátory, m;

J je moment setrvačnosti průřezu pneumatiky kolem osy kolmé ke směru ohybové síly, cm 4;

S - plocha průřezu pneumatiky, cm 2.

Změnou délky rozpětí a tvaru části pneumatiky zajišťují vyloučení mechanické rezonance, tzn. takže v 0 > 200 Hz. Pokud toho nelze dosáhnout, provede se speciální výpočet pneumatik s ohledem na dynamické síly vznikající vibracemi konstrukce pneumatiky.

Při výpočtu přípojnic jako statického systému se předpokládá, že přípojnice každé fáze je nosník o více polích, volně ležící na tuhých podpěrách, s rovnoměrně rozloženým zatížením. V tomto případě je ohybový moment určen výrazem.

kde f je síla na jednotku délky, N/m.

V nejtěžších podmínkách je průměrná fáze, která se bere jako vypočtená; jako vypočtený typ zkratu se bere třífázový. Maximální síla na jednotku délky střední fáze u třífázového zkratu je rovna

kde i y - rázový zkratový proud, A

a je vzdálenost mezi osami sousedních fází, m.

Napětí (v megapascalech), které se vyskytuje v materiálu pneumatiky, je

kde W je moment odporu pneumatiky, m3.

Toto napětí musí být menší než přípustný přírůstek napětí s (tabulka 3.3) nebo se mu rovnat.

Moment odporu závisí na tvaru průřezu pneumatik, jejich rozměrech a vzájemné poloze (obr. 3.1, 3.2). U tyčí s krátkým průřezem se moment odporu určuje podle stejných katalogů jako dovolený proud.

Tabulka 3.3

Dovolené mechanické namáhání v materiálu pneumatiky

Zvolené rozpětí by nemělo překročit největší přípustnou hodnotu l max , určenou výrazem

U vícepruhových pneumatik, když jsou v balení zahrnuty dva nebo tři pásy, vznikají elektrodynamické síly mezi fázemi a mezi pásy v balení. Síly mezi pásy by neměly vést k jejich kontaktu. Pro zajištění tuhosti obalu a zabránění kontaktu pásů jsou instalována těsnění z materiálu pneumatiky (obr. 3.3).

Vzdálenost mezi těsněními l p je zvolena tak, aby elektrodynamické síly při zkratu nezpůsobily dotyk pásků:

kde i 2 y - rázový proud třífázového zkratu;

a p je vzdálenost mezi osami pásů, cm;

J p \u003d hb 3 /12 - moment setrvačnosti pásu, cm 4;

K f - faktor tvaru pneumatiky (obr. 3.4), zohledňující vliv příčných rozměrů vodiče na interakční sílu.

Aby se zabránilo prudkému nárůstu sil v pásech v důsledku mechanické rezonance, musí být vlastní frekvence systému větší než 200 Hz.

Na základě toho je hodnota l p vybrána ještě podle jedné podmínky:

kde m p je hmotnost pásu na jednotku délky, kg/m.

Zohlední se menší ze dvou získaných hodnot.

Celkové napětí v materiálu pneumatiky se skládá ze dvou složek - s f a s p. Napětí z interakce fází s f je stejné jako u jednopruhových pneumatik (W f je bráno podle obr. 3.2). Při určování napětí z interakce pásků s p se bere následující rozložení proudu mezi pásy: ve dvou pásech - 0,5i y na pásek; ve třech pruzích - 0,4i v krajní a 0,2i uprostřed. V tomto případě je síla vzájemného působení mezi pruhy u dvoupruhových pneumatik a síla působící na krajní pruhy u třípruhových pneumatik (v newtonech na metr), resp.

Pásy jsou uvažovány jako nosník s kolíkovými konci a rovnoměrně rozloženým zatížením; maximální ohybový moment (v newtonmetrech) a s p (v megapascalech) jsou určeny výrazy

Síla f p při libovolném uspořádání vícepólových pneumatik působí na široký okraj autobusu a moment odporu

Mechanická pevnost pneumatiky má tvar:

s calc = s f + s p £ s přidat.

Pokud tato podmínka není splněna, měli byste snížit sf nebo sp, což lze provést snížením lf nebo lp nebo zvýšením a nebo Wf.

Řešením rovnice pro s p vzhledem k l p můžete určit maximální povolenou vzdálenost mezi těsněními

Konečná hodnota l p je převzata z návrhových úvah (délka l p musí být násobkem l).

Mechanický výpočet pneumatik se skříňovým průřezem se provádí stejným způsobem jako u bipolárních pneumatik.

Při výpočtu s f se bere následující (tabulka 3.4):

Pokud jsou pneumatiky umístěny ve vodorovné rovině a kanály jsou navzájem pevně spojeny svařenými podložkami, pak W calc = W y0-y0;

Při absenci tuhého spojení je W calc = 2W y-y;

Když jsou pneumatiky umístěny ve svislé rovině, W calc = 2W x-x.

Při určování síly interakce mezi kanály, které tvoří sběrnici skříňového průřezu, vezměte k f = 1; vzdálenost mezi osami vodičů se bere rovna velikosti h, a pak Odhadovaný moment odporu W p \u003d W y-y.

V řadě konstrukcí rozváděčů jsou fázové přípojnice umístěny tak, že úseky přípojnic jsou vrcholy trojúhelníku - rovnostranného nebo obdélníkového (tabulka 3.4). Když jsou pneumatiky umístěny ve vrcholech rovnostranného trojúhelníku, jsou pneumatiky všech fází ve stejných podmínkách a maximální interakční síla je rovna síle působící na fázi B, když jsou pneumatiky umístěny ve vodorovné rovině. Pokud jsou pneumatiky umístěny ve vrcholech pravoúhlého trojúhelníku, pak se stanovení výsledných sil stává složitější, protože fáze jsou v různé podmínky. Definice s p nebo l p v boxových pneumatikách je v tomto případě provedena stejným způsobem, jako když jsou pneumatiky umístěny v horizontální nebo vertikální rovině.

Tabulka 3.4

Vzorce pro výpočet pneumatik umístěných ve vrcholech trojúhelníku

Uspořádání pneumatik	s f max , MPa	Síly působící na izolanty, N

Poznámka. Ve výpočtových vzorcích i y - v ampérech, l a a - v metrech, W - v metrech krychlových; F P - tah, F And - ohyb a F C - tlakové síly.

Mechanické zatížení izolátorů závisí také na rozpětí l a specifickém zatížení přípojnic f. Proto se výběr izolátorů provádí současně s výběrem přípojnic. Pevné přípojnice se montují na podpěrné a průchodkové izolátory, které jsou vybrány z podmínek

U nom.set £ U nom.out; F vypočítat £ F přidat,

kde U nom.ust a U nom.iz - jmenovitá napětí instalace a izolátorů;

F calc - síla působící na izolant;

F přidat - přípustné zatížení na hlavu izolátoru rovna 0,6F res;

F razr - mezní zatížení izolantu pro ohyb, jehož hodnota pro izolanty odlišné typy jsou uvedeny níže (v newtonech):

OF-6-375, OF-10-375, OF-20-375, OF-35-375 3 750

OF-6-750, OF-10-750, OF-20-750, OF-35-750 7 500

OF-10-1250 12 500

OF-10-2000, OF-20-2000 20 000

OF-20-3000 30 000

Když jsou izolátory všech fází umístěny v horizontální nebo vertikální rovině, návrhová pevnost nosných izolátorů je určena (v Newtonech) výrazem F calc = f f l f k h, kde k h je korekční faktor pro výšku přípojnice, pokud je instalován „na hraně“, kh = H /H z (H = H z + b + h/2).

Když jsou pneumatiky umístěny ve vrcholech trojúhelníku F, vypočítejte = k h F a (tabulka 3.4).

Pro pouzdra F calc = 0,5f f l f. Tyto izolátory se také vybírají podle dovoleného proudu: I max £ I jmen.

Při výběru přístrojů a vodičů v linkovém obvodu je třeba počítat s tím

a) odbočení přípojnic z přípojnic a průchodek mezi přípojnicemi a odpojovači (pokud jsou k dispozici oddělovací police) by mělo být zvoleno na základě zkratu k reaktoru;

b) výběr odpojovačů sběrnic, jističů, proudových transformátorů, průchodek a přípojnic instalovaných před reaktorem by měl být proveden podle hodnot zkratových tónů za reaktorem.

Vypočítaný typ zkratu při kontrole elektrodynamického odporu zařízení a tuhých přípojnic s jejich nosnými a nosnými konstrukcemi je třífázový zkrat. Tepelná stabilita by se měla také zkontrolovat na třífázový zkrat. Zařízení a vodiče používané v obvodech generátorů s výkonem 60 MW a více, jakož i v obvodech generátoro-transformátorových jednotek o stejném výkonu, musí být zkontrolovány na tepelnou stabilitu na základě odhadované doby zkratu 4 s. Pro obvod generátoru je proto třeba uvažovat o třífázovém a dvoufázovém zkratu. Vypínací schopnost zařízení v neuzemněných nebo rezonančně uzemněných sítích (sítě do 35 kV včetně) by měla být kontrolována třífázovým zkratovým proudem. V účinně uzemněných sítích (sítě s napětím 110 kV a vyšším) se proudy určují během třífázového a jednofázového zkratu, aby se zkontrolovala vypínací schopnost, provádějí to v přísnějším režimu, přičemž zohledněte podmínky pro obnovení napětí.

Zkouška elektrodynamického odporu.

Rázové zkratové proudy mohou způsobit poškození elektrických zařízení a konstrukcí přípojnic. Aby se tomu zabránilo, je každý typ zařízení testován ve výrobě a je pro něj nastaven nejvyšší přípustný zkratový proud (špičková hodnota celkového proudu) i dyn. V literatuře je pro tento proud ještě jiný název - omezovací průchozí zkratový proud i pr.skv.

Zkušební podmínka pro elektrodynamický odpor má tvar

bijem ≤ i dyn,

kde bijem- odhadovaný rázový proud v obvodu..

Zkouška tepelné stability.

Vodiče a zařízení při zkratu by se neměly zahřívat nad přípustnou teplotu stanovenou normami pro krátkodobé vytápění.

Pro tepelnou stabilitu zařízení musí být splněna podmínka

kde B až - impuls kvadratického zkratového proudu, úměrný množství tepelné energie uvolněné během zkratu;

I ter - jmenovitý proud tepelného odporu zařízení;

t ter - jmenovitá doba tepelného odporu zařízení.

Zařízení vydrží proud I ter po dobu t ter.

Impulzní kvadratický zkratový proud

kde i t je okamžitá hodnota zkratového proudu v okamžiku t;

tc - čas od začátku zkratu do jeho rozpojení;

B kp - tepelný impuls periodické složky zkratového proudu;

B k.a - tepelný impuls aperiodické složky zkratového proudu.

Tepelný impuls B to je definován odlišně v závislosti na umístění zkratového bodu v elektrickém obvodu.

Lze rozlišit tři hlavní případy:

Dálkový zkrat

zkrat v blízkosti generátorů nebo synchronních kompenzátorů,

zkrat v blízkosti skupiny výkonných elektromotorů:

V prvním případě celkový tepelný impuls zkratu

kde I p.0 - efektivní hodnota periodické složky počátečního zkratového proudu;

Ta je časová konstanta doznívání aperiodické složky zkratového proudu.

Určení tepelného impulsu Bk pro další dva případy zkratu je poměrně obtížné. Pro přibližné výpočty můžete použít výše uvedený výraz B to.

Podle PUE je doba vypnutí t otk součtem doby působení hlavní reléové ochrany tohoto obvodu t r.z a celkové doby vypnutí t o.v;

t otk \u003d t r.z + t o.v