Součinitel místního odporu ve větracích přechodech. Výpočet aerodynamických odporů. Lokální koeficienty odporu

Algoritmus pro výpočet tlakových ztrát vzduchu

Způsob povolené rychlosti

Schéma přívodního vzduchotechnického systému obsluhujícího 3-podlažní administrativní budovu

Lokální koeficienty odporu

Tab. č. 2. Ekvivalentní průměry kulatých potrubí pro čtvercové

Schéma přívodního vzduchotechnického systému obsluhujícího 3-podlažní administrativní budovu

Lokální koeficienty odporu

Tab. č. 3. Ztráta tlaku v ohybech

Tab. č. 4. Tlaková ztráta v difuzorech

Tab. č. 5. Schéma tlakových ztrát vzduchu v přímých vzduchovodech

18.10.2019

Aerodynamický výpočet vzduchovodů začíná nakreslením axonometrického diagramu M 1:100, zapsáním počtů sekcí, jejich zatížení b m/h a délek 1, m. Určí se směr aerodynamického výpočtu - od nejvzdálenějšího resp. zatíženou sekci k ventilátoru. V případě pochybností se při určování směru počítají všechny možné možnosti.

Výpočet začíná ze vzdálené oblasti, její průměr se počítá D, m nebo plochý

spad průřez obdélníkové vzduchové potrubí Р, m:

Začátek systému u ventilátoru

Administrativní budovy 4-5 m/s 8-12 m/s

Průmyslové budovy 5-6 m/s 10-16 m/s,

Zvyšuje se, jak se přibližujete k ventilátoru.

Pomocí Dodatku 21 přijímáme nejbližší standardní hodnoty Dst nebo (a x b) st

Poté vypočítáme skutečnou rychlost:

2830*d;

Nebo———————— ———— - , m/s.

FAKT 3660 * (a * 6) st

Pro další výpočty určíme hydraulický poloměr pravoúhlých potrubí:

£>1 =--,m. a + b

Abychom se vyhnuli používání tabulek a interpolaci hodnot specifických třecích ztrát, používáme přímé řešení problému:

Definujeme Reynoldsovo kritérium:

Re = 64 100 * Zbytek * Ufact (pro obdélníkový zbytek = Ob) (14,6)

A koeficient hydraulického tření:

0,3164*Rae 0 25 v Rae< 60 ООО (14.7)

0,1266 * 0167 pro R e > 60 000. (14.8)

Tlaková ztráta ve vypočteném úseku bude:

Kde KMS je součet koeficientů lokální odpor v oblasti potrubí.

Lokální odpory ležící na hranici dvou sekcí (odpaliště, kříže) by měly být připsány sekci s nižším průtokem.

Místní koeficienty odporu jsou uvedeny v přílohách.

Počáteční údaje:

Materiál vzduchovodu - ocelový pozinkovaný plech, tloušťka a rozměry dle App. 21.

Materiál sací šachty je cihla. Jako rozdělovače vzduchu se používají nastavitelné rošty typu PP s možnými sekcemi:

100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 a 600 x 200 mm, faktor odstínu 0,8 a maximální rychlost výstupního vzduchu až 3 m/s.

Odpor izolovaného sacího ventilu s plně otevřenými lopatkami je 10 Pa. Hydraulický odpor instalace ohřívače vzduchu je 132 Pa (podle samostatného výpočtu). Odpor filtru 0-4 250 Pa. Hydraulický odpor tlumiče výfuku je 36 Pa (dle akustický výpočet). Na základě architektonických požadavků jsou vzduchovody navrženy s obdélníkovým průřezem.

	Přívod L, m3/h	Délka 1,m	Sekce a * b, m	Ztráty v úseku p, Pa

PP mřížka na výstupu

250×250 b = 1030

500×500 = Lc=6850

L_ 0,5 * 0,5 / s 0,6 * 0,5

S tímto materiálem redaktoři časopisu „Climate World“ pokračují ve vydávání kapitol z knihy „Ventilační a klimatizační systémy. Doporučení k návrhu pro
voda a veřejné budovy“. Autor Krasnov Yu.S.

Aerodynamický výpočet vzduchovodů začíná nakreslením axonometrického diagramu (M 1: 100), uvedením čísel sekcí, jejich zatížení L (m 3 / h) a délek I (m). Je určen směr aerodynamického výpočtu - od nejvzdálenějšího a zatíženého úseku k ventilátoru. V případě pochybností se při určování směru počítají všechny možné možnosti.

Výpočet začíná na vzdáleném místě: určí se průměr D (m) kruhového průřezu nebo plocha F (m 2) průřezu obdélníkového potrubí:

Rychlost se zvyšuje, jak se přibližujete k ventilátoru.

Podle přílohy H jsou nejbližší standardní hodnoty převzaty z: D CT nebo (a x b) st (m).

Hydraulický poloměr pravoúhlého potrubí (m):

kde - součet místních koeficientů odporu v sekci potrubí.

Lokální odpory na hranici dvou sekcí (odpaliště, kříže) jsou připisovány sekci s nižším průtokem.

Místní koeficienty odporu jsou uvedeny v přílohách.

Příklad výpočtu

Počáteční údaje:

č. parcel	přívod L, m 3 / h	délka L, m	υ řeky, m/s	sekce a × b, m	υ f, m/s	Dl,m	Re	λ	kmc	ztráty v úseku Δр, pa
výstupní mřížka pp				0,2 × 0,4	3,1	—	—	—	1,8	10,4
1	720	4,2	4	0,2 × 0,25	4,0	0,222	56900	0,0205	0,48	8,4
2	1030	3,0	5	0,25 × 0,25	4,6	0,25	73700	0,0195	0,4	8,1
3	2130	2,7	6	0,4 × 0,25	5,92	0,308	116900	0,0180	0,48	13,4
4	3480	14,8	7	0,4×0,4	6,04	0,40	154900	0,0172	1,44	45,5
5	6830	1,2	8	0,5×0,5	7,6	0,50	234000	0,0159	0,2	8,3
6	10420	6,4	10	0,6×0,5	9,65	0,545	337000	0,0151	0,64	45,7
6a	10420	0,8	Yu.	Ø0,64	8,99	0,64	369000	0,0149	0	0,9
7	10420	3,2	5	0,53 × 1,06	5,15	0,707	234000	0,0312×n	2,5	44,2
Celkové ztráty: 185
Tabulka 1. Aerodynamický výpočet

Vzduchovody jsou vyrobeny z pozinkovaného ocelového plechu, jehož tloušťka a rozměry odpovídají cca. N od . Materiál sací šachty je cihla. Jako rozdělovače vzduchu jsou použity nastavitelné rošty typu PP s možnými sekcemi: 100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 a 600 x 200 mm, faktor odstínu 0,8 a maximální rychlost výstupního vzduchu až 3 m/s.

Odpor izolovaného sacího ventilu s plně otevřenými lopatkami je 10 Pa. Hydraulický odpor instalace ohřívače vzduchu je 100 Pa (podle samostatného výpočtu). Odpor filtru G-4 250 Pa. Hydraulický odpor tlumiče je 36 Pa (dle akustického výpočtu). Na základě architektonických požadavků jsou navrženy pravoúhlé kanály.

Průřezy cihlových žlabů jsou brány podle tabulky. 22.7.

Řez 1. Mřížka RR na výstupu o průřezu 200 × 400 mm (počítáno samostatně):

č. parcel	Typ místního odporu	Skica	Úhel α, st.	přístup			Odůvodnění	KMS
č. parcel	Typ místního odporu	Skica	Úhel α, st.	F0/F1	L 0 /L st	f pass / f st	Odůvodnění	KMS
1	Difuzér		20	0,62	—	—	Tab. 25.1	0,09
	Vybrání		90	—	—	—	Tab. 25.11	0,19
	Tee-pass		—	—	0,3	0,8	Aplikace. 25.8	0,2
							∑ =	0,48
2	Tee-pass		—	—	0,48	0,63	Aplikace. 25.8	0,4
3	větvové tričko		—	0,63	0,61	—	Aplikace. 25.9	0,48
4	2 vývody	250×400	90	—	—	—	Aplikace. 25.11
	Vybrání	400×250	90	—	—	—	Aplikace. 25.11	0,22
	Tee-pass		—	—	0,49	0,64	Tab. 25.8	0,4
							∑ =	1,44
5	Tee-pass		—	—	0,34	0,83	Aplikace. 25.8	0,2
6	Difuzor za ventilátorem		h = 0,6	1,53	—	—	Aplikace. 25.13	0,14
	Vybrání	600×500	90	—	—	—	Aplikace. 25.11	0,5
							∑=	0,64
6a	Zmatkač před ventilátorem			D g \u003d 0,42 m			Tab. 25.12	0
7	Koleno		90	—	—	—	Tab. 25.1	1,2
	Louvre mřížka						Tab. 25.1	1,3
							∑ =	1,44
Tabulka 2. Stanovení lokálních odporů

Krasnov Yu.S.,

„Větrací a klimatizační systémy. Návrhová doporučení pro průmyslové a veřejné budovy“, kapitola 15. „Thermocool“

Chladicí stroje a chladicí jednotky. Příklad návrhu chladicího centra
„Výpočet tepelné bilance, příjmu vlhkosti, výměny vzduchu, konstrukce J-d diagramů. Vícezónová klimatizace. Příklady řešení »
Návrhář. Materiály časopisu "Climate World"
- Základní parametry vzduchu, třídy filtrů, výpočet výkonu ohřívače, normy a předpisy, tabulka fyzikálních veličin
- Samostatná technická řešení, vybavení

Vliv současných teplotních předpisů na spotřebu energie datového centra

Nové metody pro zlepšení energetické účinnosti klimatizačních systémů datových center

Zvýšení účinnosti krbu na tuhá paliva

Systémy rekuperace tepla v chladicích zařízeních

Mikroklima skladů vína a zařízení pro jeho tvorbu

Výběr zařízení pro specializované systémy přívodu venkovního vzduchu (DOAS)

Tunelový ventilační systém. Zařízení TLT-TURBO GmbH

Aplikace zařízení Wesper v komplexu pro hlubinné zpracování ropy podniku "KIRISHINEFTEORGSINTEZ"

Řízení výměny vzduchu v laboratorních místnostech

Integrované použití systémů rozvodu vzduchu pod podlahou (UFAD) v kombinaci s chladicími trámy

Tunelový ventilační systém. Výběr schématu ventilace

Výpočet vzducho-tepelných clon na základě nového typu prezentace experimentálních dat o tepelných a hmotových ztrátách

Zkušenosti s tvorbou decentralizovaného systému větrání při rekonstrukci objektu

Studené paprsky pro laboratoře. Využití duální rekuperace energie

Zajištění spolehlivosti ve fázi návrhu

Využití tepla uvolněného při provozu chladicího zařízení průmyslového podniku

Metoda aerodynamického výpočtu vzduchovodů

Metodika pro výběr split systému od DAICHI

Vibrační charakteristiky ventilátorů

Nový standard pro návrh tepelné izolace

Aplikovaná problematika klasifikace objektů podle klimatických parametrů

Optimalizace řízení a struktury ventilačních systémů

Variátory a drenážní čerpadla od EDC

Nová referenční kniha od ABOK

Nový přístup ke konstrukci a provozu chladicích systémů pro klimatizované budovy

Účel	Základní požadavek
	Nehlučnost	Min. ztráta hlavy
	Hlavní kanály	hlavní kanály		Větve
	Hlavní kanály	přítok	Kapuce	přítok	Kapuce
Obytné prostory	3	5	4	3	3
hotely	5	7.5	6.5	6	5
Instituce	6	8	6.5	6	5
Restaurace	7	9	7	7	6
Obchody	8	9	7	7	6

Na základě těchto hodnot by měly být vypočteny lineární parametry vzduchovodů.

Výpočet musí začít sestavením schématu vzduchotechnického systému s povinným uvedením prostorového umístění vzduchovodů, délky jednotlivých sekcí, větracích mřížek, přídavných zařízení pro čištění vzduchu, technických armatur a ventilátorů. Ztráty jsou určeny nejprve pro každou jednotlivou linii a poté sečteny. Pro samostatný technologický úsek se ztráty stanoví pomocí vzorce P = L × R + Z, kde P je tlaková ztráta vzduchu ve vypočteném úseku, R je ztráta na běžný metr úseku, L je celková délka úseku. vzduchovodů v sekci, Z je ztráta v přídavných armaturách systémového větrání.

Pro výpočet tlakové ztráty v kruhovém potrubí se používá vzorec Ptr. = (L/d×X) × (Y×V)/2g. X je tabulkový koeficient tření vzduchu, závisí na materiálu výroby vzduchového potrubí, L je délka vypočteného úseku, d je průměr vzduchového potrubí, V je požadovaný průtok vzduchu, Y je vzduch hustota, při zohlednění teploty, g je zrychlení pádu (volné). Pokud má ventilační systém čtvercové vzduchové kanály, pak pro převod kulatých hodnot na čtvercové použijte tabulku č. 2.

	150	200	250	300	350	400	450	500
250	210	245	275
300	230	265	300	330
350	245	285	325	355	380
400	260	305	345	370	410	440
450	275	320	365	400	435	465	490
500	290	340	380	425	455	490	520	545
550	300	350	400	440	475	515	545	575
600	310	365	415	460	495	535	565	600
650	320	380	430	475	515	555	590	625
700		390	445	490	535	575	610	645
750		400	455	505	550	590	630	665
800		415	470	520	565	610	650	685
850			480	535	580	625	670	710
900			495	550	600	645	685	725
950			505	560	615	660	705	745
1000			520	575	625	675	720	760
1200				620	680	730	780	830
1400					725	780	835	880
1600						830	885	940
1800						870	935	990

Vodorovná je výška čtvercového potrubí a svislá je šířka. Ekvivalentní hodnota kulatý úsek je na průsečíku čar.

Ztráty tlaku vzduchu v ohybech jsou převzaty z tabulky č. 3.

Pro stanovení tlakové ztráty v difuzorech jsou použity údaje z tabulky č.4.

V tabulce č. 5 je uveden obecný diagram ztrát v přímém úseku.

Všechny jednotlivé ztráty v daném úseku potrubí jsou shrnuty a korigovány tabulkou č. 6. Tab. č. 6. Výpočet tlakové ztráty proudění ve vzduchotechnických systémech

Při návrhu a výpočtech stávající předpisy doporučují, aby rozdíl tlakové ztráty mezi jednotlivými sekcemi nepřesáhl 10 %. Ventilátor by měl být instalován v sekci ventilačního systému s nejvyšším odporem, nejvzdálenější vzduchovody by měly mít minimální odpor. Pokud tyto podmínky nejsou splněny, pak je nutné změnit rozmístění vzduchovodů a přídavných zařízení s ohledem na požadavky předpisů.

Můžete také použít přibližný vzorec:

0,195 vs 1,8

R f. (10) d 1001, 2

Jeho chyba nepřesahuje 3–5 %, což je dostatečné pro inženýrské výpočty.

Celkovou tlakovou ztrátu třením pro celý úsek získáme vynásobením měrných ztrát R délkou úseku l, Rl, Pa. V případě použití vzduchovodů nebo kanálů z jiných materiálů je nutné zavést korekci na drsnost βsh dle tabulky. 2. Závisí na absolutní ekvivalentní drsnosti materiálu potrubí K e (tabulka 3) a hodnotě v f .

			tabulka 2
	Korekční hodnoty βsh

vf, m/s		βsh při Ke, mm

Tabulka 3 Absolutní ekvivalentní drsnost materiálu potrubí

Pro ocelové vzduchovody βsh = 1. Podrobnější hodnoty βsh naleznete v tabulce. 22.12. S ohledem na tuto korekci se upravená tlaková ztráta třením Rl βsh, Pa, získá vynásobením Rl hodnotou βsh. Poté určete dynamický tlak na účastníky

za standardních podmínek ρw = 1,2 kg/m3.

Dále se na místě zjistí lokální odpory, určí se koeficienty lokálního odporu (LMR) ξ a vypočítá se součet LMR v tomto úseku (Σξ). Všechny místní odpory se zapisují do výpisu v následujícím formuláři.

PROHLÁŠENÍ KMS VĚTRACÍ SYSTÉMY

Atd.

V sloupec „místní odpory“ zaznamenává názvy odporů (ohyb, T, kříž, koleno, rošt, rozdělovač vzduchu, deštník atd.), které jsou v této oblasti k dispozici. Kromě toho je zaznamenán jejich počet a vlastnosti, podle kterých se pro tyto prvky určují hodnoty CMR. Například u kruhového ohybu je to úhel natočení a poměr poloměru otáčení k průměru potrubí r/d, pro pravoúhlý výstup - úhel natočení a rozměry stran potrubí aab. U bočních otvorů ve vzduchovém potrubí nebo potrubí (například v místě instalace mřížky nasávání vzduchu) - poměr plochy otvoru k průřezu vzduchového potrubí

f resp / f asi . U odpališť a křížů na průchodu se bere v úvahu poměr plochy průřezu průchodu a kmene f p / f s a průtoku ve větvi a v kmeni L o / L s, pro odpaliště a kříže na větvi - poměr plochy průřezu větve a kmene f p / f s a znovu hodnota L asi / L s. Je třeba mít na paměti, že každé T nebo kříž spojuje dvě sousední sekce, ale vztahují se k jedné z těchto sekcí, ve které je proud vzduchu L menší. Rozdíl mezi odpališti a kříži na běhu a na větvi souvisí s tím, jak běží směr návrhu. To je znázorněno na Obr. 11. Zde je vypočtený směr znázorněn tlustou čarou a směry proudění vzduchu jsou znázorněny tenkými šipkami. Navíc je přesně podepsáno, kde se v každé možnosti nachází kufr, průchod a východ.

větvové tričko pro správná volba vztahy fп / fс , fо /fс a L о /L с . Všimněte si, že v systémech přívodního větrání se výpočet obvykle provádí proti pohybu vzduchu a ve výfukových systémech podél tohoto pohybu. Sekce, do kterých uvažovaná odpaliště patří, jsou označeny zaškrtnutím. Totéž platí pro kříže. Zpravidla, i když ne vždy, se odpaliště a kříže na průjezdu objevují při výpočtu hlavního směru a na větvi při aerodynamickém spojování vedlejších sekcí (viz níže). V tomto případě lze stejné odpaliště v hlavním směru považovat za odpaliště pro průchod a ve vedlejším

– jako obor s jiným koeficientem. KMS pro kříže

přijato ve stejné velikosti jako u odpovídajících odpališť.

Rýže. 11. Schéma výpočtu T

Přibližné hodnoty ξ pro běžné odpory jsou uvedeny v tabulce. 4.

			Tabulka 4
Hodnoty ξ některých místních odporů
název		název
odpor		odpor
Loket kulatý 90o,		Rošt není polohovatelný
r/d = 1		může RS-G (výfuk popř
Obdélníkové koleno 90o		přívod vzduchu)
Odpaliště v pasáži (na-		náhlá expanze
útlak)
Odbočkové tričko		náhlé zúžení

Odpaliště v pasáži (vše-		První boční otvor
		stie (vstup do vzduchu
Odbočkové tričko	–0.5* …	bórový důl)

Plafond (anemostat) ST-KR,		Obdélníkový loket
		90o
Nastavitelná mřížka RS-		Deštník přes výfuk
VG (dodávka)

*) negativní CMR se může objevit při nízkém Lo /Lc v důsledku ejekce vzduchu (sání) z větve hlavním proudem.

Podrobnější údaje pro KMS jsou uvedeny v tabulce. 22:16 - 22:43. Pro nejběžnější místní odpory -

odpaliště v pasáži - KMR lze také přibližně vypočítat pomocí následujících vzorců:

	0,41f "25L" 0,24			0,25 at	0,7 a	f "0,5 (11)


- pro odpaliště při vstřikování (zásobování);
v L"	0,4 můžete použít zjednodušený vzorec

			prox int 0. 425 0. 25 f p ";
		0,2 1,7 f"		0,35 0,25 f"	2,4 l"		0. 2 2

– pro sací T-kusy (výfuk).

Tady L"	f asi	a f"	f p
	f c
	f c

Po určení hodnoty Σξ se vypočte tlaková ztráta při místních odporech Z P d, Pa a celková tlaková ztráta.

na úseku Rl βsh + Z , Pa.

Výsledky výpočtů se zapisují do tabulky v následujícím formuláři.

AERODYNAMICKÝ VÝPOČET VĚTRACÍHO SYSTÉMU

Odhadovaný

Rozměry potrubí

tlak

na tření

Rlp w

Rd,

βw

d nebo

f op,

ff ,

VF ,

d ekv

l, m

a×b

Po dokončení výpočtu všech úseků hlavního směru se pro ně sečtou hodnoty Rl βsh + Z a určí se celkový odpor.

odpor ventilační sítě P síť = Σ(Rl βw + Z ).

Po výpočtu hlavního směru se propojí jedna nebo dvě větve. Pokud systém obsluhuje několik podlaží, můžete pro propojení vybrat větve podlaží na mezipatře. Pokud systém obsluhuje jedno podlaží, propojte větve z hlavního, které nejsou zahrnuty v hlavním směru (viz příklad v odstavci 4.3). Výpočet propojených úseků se provádí ve stejném pořadí jako u hlavního směru a zaznamenává se do tabulky ve stejné podobě. Vazba se považuje za dokončenou, pokud částka

tlaková ztráta Σ(Rl βsh + Z ) podél spojených úseků se odchyluje od součtu Σ(Rl βsh + Z ) podél paralelně spojených úseků hlavního směru nejvýše o 10 %. Úseky podél hlavního a navazujícího směru od místa jejich odbočení ke koncovým rozdělovačům vzduchu se považují za paralelně spojené. Pokud obvod vypadá jako na obr. 12 (hlavní směr je vyznačen tlustou čarou), pak zarovnání směru 2 vyžaduje, aby hodnota Rl βsh + Z pro úsek 2 byla rovna Rl βsh + Z pro úsek 1, získané z výpočtu hlavního směru, s přesnost 10 %. Propojení je dosaženo volbou průměrů kulatých nebo průřezových rozměrů pravoúhlých vzduchových kanálů ve spojených sekcích, a pokud to není možné, instalací škrticích ventilů nebo membrán na větve.

Výběr ventilátoru provádějte podle katalogů výrobců nebo podle údajů. Tlak ventilátoru je roven součtu tlakových ztrát ve ventilační síti v hlavním směru, stanovenému v aerodynamickém výpočtu ventilačního systému, a součtu tlakových ztrát v prvcích ventilační jednotky ( vzduchový ventil, filtr, ohřívač vzduchu, tlumič atd.).

Rýže. 12. Fragment schématu ventilačního systému s výběrem větve pro propojení

Nakonec je možné zvolit ventilátor až po akustickém výpočtu, kdy je rozhodnuto o instalaci tlumiče hluku. Akustický výpočet lze provést pouze po předběžném výběru ventilátoru, protože výchozími údaji pro něj jsou hladiny akustického výkonu vydávaného ventilátorem do vzduchovodů. Provede se akustický výpočet podle pokynů v kapitole 12. V případě potřeby spočítejte a určete velikost tlumiče , , poté nakonec vyberte ventilátor.

4.3. Příklad výpočtu zásobovací systém větrání

Uvažuje se systém přívodního větrání pro jídelnu. Aplikace vzduchovodů a rozdělovačů vzduchu na plán je uvedena v článku 3.1 v první variantě ( typické schéma pro haly).

Schéma systému

1000х400 5 8310 m3/h
















	2772 m3/h2

Více podrobností o metodice výpočtu a potřebné výchozí údaje naleznete na,. Odpovídající terminologie je uvedena v .

VYJÁDŘENÍ KMS SYSTÉMU P1

	lokální odpor


	924 m3/h
	1. Loket zakulacený 90® r /d =1
	2. Odpaliště v průchodu (tlak)

	fp / fc	Lo/Lc
	fp / fc	Lo/Lc





	fp / fc	Lo/Lc



	1. Odpaliště v průchodu (tlak)

	fp / fc	Lo/Lc



	1. Odpaliště v průchodu (tlak)

	fp / fc	Lo/Lc



	1. Obdélníkové koleno 1000×400 90o 4 ks
	1. Hřídel sání vzduchu s deštníkem
	(první boční otvor)
	(první boční otvor)
	1. Mřížka nasávání vzduchu

VÝKAZ KMS SYSTÉMU P1 (odvětví č. 1)

	lokální odpor

	1. Rozdělovač vzduchu PRM3 při průtoku
	924 m3/h
	1. Loket zakulacený 90® r /d =1
	2. Odbočka odpaliště (injekce)

	fo / fc	Lo/Lc
	fo / fc	Lo/Lc

PŘÍLOHA Charakteristika větracích mřížek a stínění

I. Obytné části, m2, přívodní a odvodní lamelové rošty RS-VG a RS-G

Délka, mm			Výška, mm

Rychlostní koeficient m = 6,3, teplotní koeficient n = 5,1.

II. Charakteristika stropních svítidel ST-KR a ST-KV

název	Rozměry, mm		fakt, m 2
	Dimenzionální	Interiér
Plafond ST-KR
(kolo)
Plafond ST-KV
(náměstí)

Koeficient rychlosti m = 2,5, koeficient teploty n = 3.

REFERENCE

1. Samarin O.D. Výběr zařízení pro přívod vzduchu ventilační jednotky(klimatizace) typu KCKP. Směrnice pro realizaci kurzů a diplomových projektů pro studenty oboru 270109 "Zásobování teplem a plynem a větrání". – M.: MGSU, 2009. – 32 s.

2. Bělová E.M. Centrální systémy klimatizace v budovách. - M.: Euroklima, 2006. - 640 s.

3. SNiP 41-01-2003 "Vytápění, větrání a klimatizace". - M.: GUP TsPP, 2004.

4. Katalog zařízení "Arktos".

5. sanitární zařízení. Část 3. Větrání a klimatizace. kniha 2. / Ed. N. N. Pavlov a Yu. I. Schiller. – M.: Stroyizdat, 1992. – 416 s.

6. GOST 21.602-2003. Systém projektové dokumentace pro výstavbu. Pravidla pro provádění pracovní dokumentace pro vytápění, větrání a klimatizaci. - M.: GUP TsPP, 2004.

7. Samarin O.D. O režimu pohybu vzduchu v ocelových vzduchovodech.

// SOK, 2006, č. 7, s. 90-91.

8. Příručka designéra. Vnitřní sanitární zařízení. Část 3. Větrání a klimatizace. Kniha 1. / Ed. N. N. Pavlov a Yu. I. Schiller. – M.: Stroyizdat, 1992. – 320 s.

9. Kamenev P.N., Tertichnik E.I. Větrání. - M.: ASV, 2006. - 616 s.

10. Krupnov B.A. Terminologie pro stavební termofyziku, vytápění, větrání a klimatizaci: pokyny pro studenty oboru "Zásobování teplem a plynem a větrání".

Výpočet začíná na vzdáleném místě: určí se průměr D (m) kruhového průřezu nebo plocha F (m 2) průřezu obdélníkového potrubí:

Rychlost se zvyšuje, jak se přibližujete k ventilátoru.

Podle přílohy H jsou nejbližší standardní hodnoty převzaty z: D CT nebo (a x b) st (m).

Hydraulický poloměr pravoúhlého potrubí (m):

kde je součet místních koeficientů odporu v sekci potrubí.

Lokální odpory na hranici dvou sekcí (odpaliště, kříže) jsou připisovány sekci s nižším průtokem.

Místní koeficienty odporu jsou uvedeny v přílohách.

Příklad výpočtu

Počáteční údaje:

č. parcel	přívod L, m 3 / h	délka L, m	υ řeky, m/s	sekce a × b, m	υ f, m/s	Dl,m	Re	λ	kmc	ztráty v úseku Δр, pa
výstupní mřížka pp				0,2 × 0,4	3,1	-	-	-	1,8	10,4
1	720	4,2	4	0,2 × 0,25	4,0	0,222	56900	0,0205	0,48	8,4
2	1030	3,0	5	0,25 × 0,25	4,6	0,25	73700	0,0195	0,4	8,1
3	2130	2,7	6	0,4 × 0,25	5,92	0,308	116900	0,0180	0,48	13,4
4	3480	14,8	7	0,4×0,4	6,04	0,40	154900	0,0172	1,44	45,5
5	6830	1,2	8	0,5×0,5	7,6	0,50	234000	0,0159	0,2	8,3
6	10420	6,4	10	0,6×0,5	9,65	0,545	337000	0,0151	0,64	45,7
6a	10420	0,8	Yu.	Ø0,64	8,99	0,64	369000	0,0149	0	0,9
7	10420	3,2	5	0,53 × 1,06	5,15	0,707	234000	0,0312×n	2,5	44,2
Celkové ztráty: 185
Tabulka 1. Aerodynamický výpočet

Vzduchovody jsou vyrobeny z pozinkovaného ocelového plechu, jehož tloušťka a rozměry odpovídají cca. N out. Materiál sací šachty je cihla. Jako rozdělovače vzduchu jsou použity nastavitelné rošty typu PP s možnými sekcemi: 100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 a 600 x 200 mm, faktor odstínu 0,8 a maximální rychlost výstupního vzduchu až 3 m/s.

Průřezy cihlových žlabů jsou brány podle tabulky. 22.7.

Řez 1. Mřížka RR na výstupu o průřezu 200 × 400 mm (počítáno samostatně):

č. parcel	Typ místního odporu	Skica	Úhel α, st.	přístup			Odůvodnění	KMS
č. parcel	Typ místního odporu	Skica	Úhel α, st.	F0/F1	L 0 /L st	f pass / f st	Odůvodnění	KMS
1	Difuzér		20	0,62	-	-	Tab. 25.1	0,09
	Vybrání		90	-	-	-	Tab. 25.11	0,19
	Tee-pass		-	-	0,3	0,8	Aplikace. 25.8	0,2
							∑ =	0,48
2	Tee-pass		-	-	0,48	0,63	Aplikace. 25.8	0,4
3	větvové tričko		-	0,63	0,61	-	Aplikace. 25.9	0,48
4	2 vývody	250×400	90	-	-	-	Aplikace. 25.11
	Vybrání	400×250	90	-	-	-	Aplikace. 25.11	0,22
	Tee-pass		-	-	0,49	0,64	Tab. 25.8	0,4
							∑ =	1,44
5	Tee-pass		-	-	0,34	0,83	Aplikace. 25.8	0,2
6	Difuzor za ventilátorem		h = 0,6	1,53	-	-	Aplikace. 25.13	0,14
	Vybrání	600×500	90	-	-	-	Aplikace. 25.11	0,5
							∑=	0,64
6a	Zmatkač před ventilátorem			D g \u003d 0,42 m			Tab. 25.12	0
7	Koleno		90	-	-	-	Tab. 25.1	1,2
	Louvre mřížka						Tab. 25.1	1,3
							∑ =	1,44
Tabulka 2. Stanovení lokálních odporů

Krasnov Yu.S.,

1. Ztráta třením:

Ptr \u003d (x * l / d) * (v * v * y) / 2 g,

z = Q* (v*v*y)/2g,

ka na mřížce

Poznámka: Průtok vzduchu v tabulce je uveden v metrech za sekundu

Použití obdélníkových kanálů

Diagram tlakové ztráty ukazuje průměry kruhového potrubí. Pokud místo toho použijete obdélníkové potrubí, vyhledejte jejich ekvivalentní průměry pomocí níže uvedené tabulky.

Poznámky:

Pokud není dostatek místa (například při rekonstrukci), zvolte obdélníkové potrubí. Šířka potrubí je zpravidla 2násobek výšky).

Tabulka ekvivalentních průměrů potrubí

Když jsou známy parametry vzduchovodů (jejich délka, průřez, součinitel tření vzduchu na povrchu), je možné vypočítat tlakovou ztrátu v systému při projektovaném průtoku vzduchu.

Celková tlaková ztráta (v kg/m2) se vypočítá podle vzorce:

kde R je tlaková ztráta způsobená třením na 1 lineární metr potrubí, l je délka potrubí v metrech, z je tlaková ztráta způsobená místními odpory (s proměnným průřezem).

1. Ztráta třením:

V kruhovém potrubí se ztráty tlaku třením P tr vypočítají takto:

Ptr \u003d (x * l / d) * (v * v * y) / 2 g,

kde x je koeficient třecího odporu, l je délka potrubí v metrech, d je průměr potrubí v metrech, v je rychlost proudění vzduchu vm/s, y je hustota vzduchu v kg/m3, g je zrychlení volného pádu (9,8 m/s2).

Poznámka: Pokud vzduchové potrubí nemá kruhový, ale obdélníkový průřez, je třeba do vzorce dosadit ekvivalentní průměr, který se pro vzduchové potrubí se stranami A a B rovná: dequiv = 2AB/(A + B)

2. Ztráty způsobené místním odporem:

Tlakové ztráty způsobené místními odpory se vypočítají podle vzorce:

z = Q* (v*v*y)/2g,

kde Q je součet součinitelů místních odporů v úseku potrubí, pro který se provádí výpočet, v je rychlost proudění vzduchu vm/s, y je hustota vzduchu v kg/m3, g je volný pád zrychlení (9,8 m/s2). Hodnoty Q jsou obsaženy v tabulkové formě.

Způsob povolené rychlosti

Při výpočtu sítě vzduchovodů metodou přípustných rychlostí se jako výchozí údaj bere optimální rychlost vzduchu (viz tabulka). Poté je uvažován požadovaný průřez potrubí a tlaková ztráta v něm.

Postup pro aerodynamický výpočet vzduchovodů podle metody přípustných rychlostí:

Nakreslete schéma systému rozvodu vzduchu. U každé části potrubí uveďte délku a množství vzduchu procházejícího za 1 hodinu.

Výpočet začínáme od nejvzdálenějších od ventilátoru a nejvíce zatížených sekcí.

Když známe optimální rychlost vzduchu pro danou místnost a objem vzduchu procházejícího vzduchovodem za 1 hodinu, určíme vhodný průměr (nebo průřez) vzduchovodu.

Vypočítáme tlakovou ztrátu třením P tr.

Podle tabulkových údajů určíme součet místních odporů Q a vypočteme tlakovou ztrátu lokálními odpory z.

Disponibilní tlak pro další větve vzduchotechnické sítě se stanoví jako součet tlakových ztrát v úsecích umístěných před touto větví.

V procesu výpočtu je nutné postupně propojit všechny větve sítě, přičemž odpor každé větve se rovná odporu větve nejvíce zatížené. To se provádí pomocí membrán. Instalují se na málo zatížené úseky vzduchovodů, čímž se zvyšuje odpor.

Tabulka maximální rychlosti vzduchu v závislosti na požadavcích potrubí

Metoda konstantní ztráty hlavy

Tato metoda předpokládá konstantní tlakovou ztrátu na 1 lineární metr potrubí. Na základě toho se určí rozměry potrubní sítě. Metoda konstantní tlakové ztráty je poměrně jednoduchá a používá se ve fázi studie proveditelnosti ventilačních systémů:

V závislosti na účelu místnosti, podle tabulky přípustných rychlostí vzduchu, se volí rychlost na hlavním úseku potrubí.

Na základě rychlosti stanovené v odstavci 1 a na základě návrhového průtoku vzduchu se zjistí počáteční tlaková ztráta (na 1 m délky potrubí). Toto je schéma níže.

Určí se nejvíce zatížená větev a její délka se bere jako ekvivalentní délka rozvodu vzduchu. Nejčastěji se jedná o vzdálenost k nejvzdálenějšímu difuzoru.

Vynásobte ekvivalentní délku systému ztrátou hlavy z kroku 2. K získané hodnotě se přičte tlaková ztráta na difuzorech.

Nyní pomocí níže uvedeného schématu určete průměr počátečního potrubí vycházejícího z ventilátoru a poté průměry zbývajících částí sítě podle odpovídajících průtoků vzduchu. V tomto případě se předpokládá, že počáteční tlaková ztráta je konstantní.

Diagram pro určení tlakové ztráty a průměru potrubí

Diagram tlakové ztráty ukazuje průměry kruhového potrubí. Pokud místo toho použijete obdélníkové potrubí, vyhledejte jejich ekvivalentní průměry pomocí níže uvedené tabulky.

Poznámky:

Pokud to prostor dovolí, je lepší zvolit kulaté nebo čtvercové potrubí;

Pokud není dostatek místa (například při rekonstrukci), volí se pravoúhlé potrubí. Šířka potrubí je zpravidla 2násobek výšky).

Tabulka ukazuje výšku potrubí v mm horizontálně, vertikální šířku a buňky tabulky obsahují ekvivalentní průměry potrubí v mm.