Administrativní budovy 1,0 ÷ 1,5

Knihovny, depozitáře knih, archivy 0,5 ÷ 1,0

Dřevozpracující podniky:

Pily (stavby I, II, III požární odolnost) 1,0 ÷ 3,0

Totéž (budovy IV a V stupeň požární odolnosti 2,0 ÷ 5,0

Sušičky 2,0 ÷ 2,5

Přípravny 1,0 ÷ 1,5

Výroba překližky 0,8 ÷ 1,5

prostory ostatních dílen 0,8 ÷ 1,0

Obytné budovy 0,5 ÷ 0,8

Chodby a galerie 4,0 ÷ 5,0

Kabelové konstrukce (pálení kabelů). 0,8 ÷ 1,1

Lesní oblasti (rychlost větru 7+ 10 m/s a vlhkost 40 %):

Rada-borovice lesní sphagnum do 1.4

Dlouhý mech a zelený mech smrkový les do 4.2

Borovicově zelený mech (bobule) do 14.2

Borový les Borový les do 18.0

vegetace, lesní půda, podrost,

Porost stromů při korunových požárech a rychlost větru, m/s:

8 ÷ 9 až 42

10 ÷ 12 až 83

totéž podél okraje na bocích a vzadu při rychlosti větru, m/s:

10 ÷ 12 8 ÷ 14

Muzea a výstavy 1,0 ÷ 1,5

Přepravní předměty:

Garáže, vozovny tramvají a trolejbusů 0,5 ÷ 1,0

Opravárenské haly hangárů 1,0 ÷ 1,5

Námořní a říční plavidla:

Hořlavá nástavba v případě vnitřního požáru 1,2 ÷ 2,7

Totéž pro venkovní oheň 2,0 ÷ 6,0

Vnitřní nástavba se spouští, pokud je k dispozici

syntetické povrchové úpravy a otevřené otvory 1,0 ÷ 2,0

polyuretanová pěna

Podniky v textilním průmyslu:

prostory textilní výroba 0,5 ÷ 1,0

Rovněž pokud je na konstrukcích vrstva prachu 1,0 ÷ 2,0

vláknité materiály v uvolněném stavu 7,0 ÷ 8,0

Velkoplošné hořlavé nátěry (včetně dutých) 1,7 ÷ 3,2

Hořlavé konstrukce střech a podkroví 1,5 ÷ 2,0

Rašelina v hromadách 0,8 ÷ 1,0

Lněné vlákno 3,0 ÷ 5,6

- textilní výrobky	0,3 ÷ 0,4
- papírové role	0,3 ÷ 0,4
- pryžové výrobky (ve stavbě)	0,4 ÷ 1,0
- pryžové výrobky (v hromadách na
otevřená oblast)	1,0 ÷ 1,2
- guma	0,6 ÷ 1,0
- řezivo:
- kulaté dřevo ve hromadách	0,4 ÷ 1,0
řezivo (prkna) ve hromadách při vlhkosti, %:
- do 16	4,0
16 ÷ 18	2,3
- 18 ÷ 20	1.6
- 20 ÷ 30	1,2
- přes 30	1.0
hromady vlákninového dřeva při obsahu vlhkosti, %:
- do 40	0,6 ÷1,0
přes 40	0,15 ÷ 02
Sušící oddělení koželužen	1,5 ÷ 2,2
Venkovská sídla:
- obytná čtvrť s hustou zástavbou zástavby a V. stupně
požární odolnost, suché počasí a silný vítr	20 ÷ 25
- doškové střechy budov	2,0 ÷ 4,0
- lůžkoviny v budovy pro hospodářská zvířata	1,5 ÷ 4,0
- stepní požáry s vysokou a hustou trávou
kryt, stejně jako plodiny v suchém počasí
a silný vítr	400 ÷ 600
- stepní požáry s nízkou řídkou vegetací
a klidné počasí	15 ÷ 18
Divadla a paláce kultury (scéna)	1,0 ÷ 3,0
Obchodní podniky, sklady a základny
zboží hmotný majetek	0,5 ÷ 1,2
Tiskárny	0,5 ÷ 0,8
Mletá rašelina (na produkčních polích) při rychlosti větru, m/s:
10 ÷ 14	8,0 ÷ 10
18 ÷ 20	18 ÷ 20
Ledničky	0,5 ÷ 0,7
Školy, zdravotnická zařízení:
- stavby I. a II. stupně požární odolnosti	0,6 ÷ 1,0
- budovy III a IV stupeň požární odolnosti	2,0 ÷ 3,0

Přihláška č. 6

Intenzita dodávky vody při hašení požárů

Administrativní budovy:

IV stupeň požární odolnosti 0,1

V stupeň požární odolnosti 0,15

sklepy 0,1

půdní prostor 0,1

Hangáry, garáže, dílny, tramvaj

a vozovny trolejbusů 0.2

nemocnice; 0,1

Obytné budovy a přístavby:

I - III stupeň požární odolnosti 0,06

IV stupeň požární odolnosti 0,1

V stupeň požární odolnosti 0,15

sklepy 0,15

podkrovní pokoje; 0,15

Stavby pro zvířata:

I - III stupeň požární odolnosti 0,1

IV stupeň požární odolnosti 0,15

V stupeň požární odolnosti 0,2

Kulturní a zábavní instituce (divadla, kina, kluby, kulturní paláce):

Scéna 0.2

Hlediště 0.15

Technické místnosti 0,15

Mlýny a výtahy 0,14

Průmyslové stavby:

I - II stupeň požární odolnosti 0,15

III stupeň požární odolnosti 0,2

IV - V stupeň požární odolnosti 0,25

Lakovny 0.2

Suterén 0,3

Půdní prostor 0,15

Hořlavé krytiny velkých ploch:

Při hašení zespodu uvnitř objektu 0,15

Při hašení venku ze strany nátěru 0,08

Při hašení venku s rozvinutým požárem 0,15

Budovy ve výstavbě 0.1

Obchodní podniky a sklady

inventární položky 0.2

Ledničky 0.1

Elektrárny a rozvodny:

Kabelové tunely a mezipatra

(směny mlhová voda) 0,2

Strojovny a kotelny 0.2

Palivové galerie 0.1

Transformátory, reaktory, olej

spínače (přívod vodní mlhy) 0,1

2. VOZIDLA

Auta, tramvaje, trolejbusy

na otevřených parkovištích 0,1

Letadla a vrtulníky:

Vnitřní dekorace(při dodávce mlhové vody) 0,08

Provedení s přítomností slitin hořčíku 0,25

Bydlení 0,15

Plavidla (suchý náklad a cestující):

Nástavby (vnitřní a vnější požáry)

při dodávce pevných a jemně stříkaných paprsků 0,2

Drží 0,2

Volný papír 0,3

3. PEVNÉ MATERIÁLY.

Dřevo:

Rovnováha, při vlhkosti %:

Méně než 40 0,5

Dřevo v hromadách ve stejné skupině,

při vlhkosti %:

Více než 30 0,2

kulatina v hromadách, v rámci stejné skupiny 0,35

Štěpky v hromadách s obsahem vlhkosti 30-50% 0,1

Guma (přírodní nebo umělá),

pryž a pryžotechnické výrobky ............... 0.3

Tábor lnu na skládkách (zásobování mlhovou vodou) 0.2

Lněné slámy (stohy, balíky) 0,25

Plasty:

Termoplasty 0,14

Termoplasty 0.1

Polymerní materiály a výrobky z nich 0,2

Textolit, karbolit, plastový odpad,

triacetátový film 0,3

Rašelina na mlýnských polích s vlhkostí 15-30%

(v měrná spotřeba voda 110-140 l/m2

a doba hašení 20 min) 0,1

Mletí rašeliny v hromadách (se specifickou spotřebou vody

235 d / m.kv, a doba hašení 20 min.)......... 0,2

Bavlna a jiné vláknité materiály:

Otevřené sklady 0.2

Uzavřené sklady 0.3

Celuloid a výrobky z něj 0.4

Pesticidy a hnojiva 0.2

5. HOŘLAVÝ

A HOŘLAVÉ KAPALINY

(při hašení slabě postříkán jinou vodou)

Aceton 0,4

Ropné produkty v nádobách:

S bodem vzplanutí pod 28 °C ........ 0,4

S bodem vzplanutí od 28 do 60 gr.С 0,3

S bodem vzplanutí vyšším než 60 °C ...... 0,2

Na povrch se rozlila hořlavá kapalina

plošiny, v příkopech a technologických podnosech 0.2

Tepelná izolace impregnovaná ropnými produkty 0.2

Alkoholy (ethyl, methyl, propid, butyl

a další) ve skladech a lihovarech 0.2

Olej a kondenzát kolem studny fontány 0,4

Poznámky:

1. Při přívodu vody se smáčedlem se intenzita přívodu podle tabulky sníží 2x.

2. Hašení bavlny, jiných vláknitých materiálů a rašeliny se musí provádět pouze s přídavkem smáčedla.

Přihláška č. 7

Organizace hašení případného požáru prvním RTP.

Přihláška č. 8

Odhadovaná zásoba hasicích látek, zohledněná při výpočtu sil a prostředků pro hašení požáru.

Nejvíce požárů:

voda na dobu hašení 5

voda po dobu hašení (demontáž,

zalévání ohnišť apod.), hodina 3

Požáry pro objemové hašení z toho

používají se nehořlavé plyny a páry 2

Požáry na lodích:

hasicí pěna

MKO, chyty a nástavby 3

Požáry ropy a ropných produktů v nádržích:

Pěník 3

hasicí voda s pěnou 5

voda pro chlazení pozemních nádrží:

pojízdná vozidla, hodina 6

stacionárně a prostředky, hodina 3

voda na chlazení podzemních nádrží, hodina 3

Poznámka: Zásoba vody v nádržích (nádržích) při hašení požárů plynových a naftových fontán by měla zajistit nepřetržitou práci hasičských sborů během dne. To zohledňuje doplňování vody během dne čerpací jednotky. Jak ukazuje praxe hašení požárů, celkový objem vodních ploch je obvykle 2,5-5,0 tisíc m3.

Přihláška č. 9

Hodnoty odolnosti jedné tlakové hadice o délce 20 m.

Typ rukávu	Průměr objímky, mm
Pogumované	0,15	0,035	0,015	0,004	0,002	0,00046
Nepogumované	0,3	0,077	0,03	-	_	-

Přihláška č. 10

Vratnost vody z vodovodních sítí (přibližně).

Hlava v síti, m	Typ vodovodní sítě	Průměr trubky, mm
Tlak vody, l/s
	slepá ulička
Prsten
	slepá ulička
Prsten
	slepá ulička
Prsten
	slepá ulička
Prsten
	slepá ulička
Prsten

Příloha č. 11

Probíhají požární práce	Požadovaný počet lidí
Práce s hlavní RS-50 na rovné ploše (ze země, podlahy atd.)
Práce s barelem "RS-50" na střeše budovy
Práce s hlavní "RS -70"	2-3
Práce s hlavní RS-50 nebo RS-70 v atmosféře nevhodné pro dýchání	3-4 (odkaz GDZS)
Práce s přenosným požárním monitorem	3-4
Práce se vzduchovou pěnou a generátorem GPS-600
Práce s generátorem GNS-2000	3-4
Práce s pěnou	2-3
Instalace výrobníku pěny	5-6 (oddělení)
Instalace zatahovacího přenosného požárního schodiště
Stahovací přenosné požární únikové pojištění po instalaci
Průzkum v zakouřené místnosti	3 (odkaz GDZS)
Průzkum ve velkých suterénech, tunelech, metru, budovách bez svítilen atd.	6 (dva odkazy GDZS)
Záchrana obětí ze zakouřené místnosti a těžce nemocných pacientů (jedna oběť)
Záchrana osob na požárních schodech a pomocí lana (na místo záchrany)	4-5
Práce na odbočkách a kontrola hadicového systému: při pokládání hadicových vedení v jednom směru (na stroj) při pokládání dvou hadicových vedení v opačných směrech (na stroj)
Otevírání a demontáž konstrukcí: provádění úkonů na pozici šachty práce na hašení (kromě obsluhy sudu) provádění úkonů na pozici šachty pracující pro ochranu (kromě obsluhy sudu) otevřením 1 m: prkenný plech hromada nebo parkety štít pole prkno hřebík nebo parketový kus podlaha omítnutá dřevěná příčka nebo stropní podložka plechová střešní krytina rolovaná krytina na dřevěné bednění izolovaný hořlavý povlak	alespoň 2 1-2 3-4
Čerpání vody: kontrola průtoku vody do cisterny (pro každý stroj) kontrola provozu hadicového systému (na 100 m čerpacího potrubí)
Zásobování vodou: doprovodná osoba na voze práce na čerpacím místě

Příloha č. 12

KARTU

Bojové operace ___________ strážce HPV (PPV) č. _____________

na požár, který se stal

__________________________________________________________

(den měsíc rok)

(sestaveno pro všechny požáry)

1. Objekt ___________________________________________________

(název objektu, resortní příslušnost - ministerstvo, odbor, adresa)

2. Typ budovy a její rozměry __________________________________

(počet podlaží, požární odolnost a půdorysné rozměry budovy)

3. Co a kde hořelo ____________________________________________

(podlaha, místnost, typ, množství látek, materiály, vybavení)

4. Čas: zahájení požáru _________, detekce __________

ohlášení požáru _____, odchod služební stráže _____, příjezd

k požáru _____, dodává první sudy _____, přivolává další

pomoc ______, zadržení _______, likvidace _____, vrácení

částečně __________.

5. Složení odcházejících jednotek ____________________________

(typ vozidel a počet bojových posádek)

6. Vlastnosti a okolnosti vzniku požáru __________________

7. Výsledek požáru ___________________________________________

(shořelé materiály, látky, zařízení a ztráty požárem)

8. Charakteristika taktické akce v ohni _______

___________________________________________________________

___________________________________________________________

9. Hodnocení práce strážného ______________________________________

(pozitiva, nedostatky v práci personálu, oddělení a RTP)

___________________________________________________________

10. Dodatečné poznámky (ale práce zařízení, zadní část) ____________

11. Návrhy a přijatá opatření ________________________________

12. Poznámka k analýze požáru a k dalším údajům získaným během analýzy požáru _________________________________________

Příloha č. 13

Podmíněné grafické symboly

Pásové vozidlo Hasič komunikace a osvětlení vozidel Servisní auto na ochranu proti plynu a kouři Požární čerpací stanice Hasičský vůz s pevným požárním monitorem Hasičský vůz velitelství Hasicí vozidlo

POŽÁRNÍ SPECIÁLNÍ VOZIDLA		POŽÁRNÍ VYBAVENÍ, SPECIÁLNÍ NÁŘADÍ
hydroplán hasič			Odvětvovací pouzdro třícestné
Hasič z vrtulníku			Odvětvovací pouzdro čtyřcestné
Motorové čerpadlo požární přenosné tažené			Přenosný hadicový naviják Mobilní hadicový naviják
Prašný požární přívěs			Rukávový můstek
Upravené vozidlo pro hasičské účely			Hydraulický výtah hasič
Další upravená hasičská technika			Hasič pěnového mixéru
POŽÁRNÍ ZAŘÍZENÍ SPECIÁLNÍ NÁŘADÍ		Požární sloup
Tlaková požární hadice			Hlaveň ručního ohně (obecné označení)
Sací požární hadice	-		Hlaveň A s průměrem trysky (19,25 mm)
Rukávový sběrač vody			Hlaveň pro vytvoření jemně atomizovaného vodního (voda-aerosolového) paprsku
Odvětvovací pouzdro obousměrné			Sud pro vytváření vodního paprsku s přísadami
Sud pro tvorbu nízkoexpanzní pěny (SVP-2, SVP-4, SVPE-4, SVPE-8)			Odsávač kouře hasič: přenosný tažený
Sud pro tvorbu pěny střední multiplicita(GPS-200, GPS-600, GPS-2000)
Hlaveň pro hašení elektroinstalace pod napětím			Žebřík - hůl
Kufr "B" Ve třetím patře K - na střeše P - suterén H - půda	GZDS		Výsuvný požární žebřík
	HASICÍ INSTALACE
Požární monitor Požární monitor přenosný stacionární s vodními tryskami a práškový stacionární s pěnovými tryskami přenosný			Stabilní hasicí zařízení (všeobecná a místní ochrana objektu s automatickým spuštěním)
Pěnový odtok výtahu			Stacionární hasicí zařízení s ručním spouštěním
Pěnový zvedák s generátorovým hřebenem GPS-600			Pěnové hasicí zařízení
Instalace vodního aerosolového hašení			Vodní hasicí zařízení
HASICÍ ZAŘÍZENÍ		KONTROLNÍ BODY A KOMUNIKACE
hasicí stanice			Stanoviště řízení provozu (dispečer). S písmeny checkpoint - checkpoint, P - dispečer, PB - bezpečnostní stanoviště GZDS	PB R kontrolní bod
Hasicí stanice s oxidem uhličitým
Hasicí stanice s jiným plynem			Radiostanice: mobilní přenosné stacionární
Instalace plynového aerosolového hašení
Instalace práškového hašení			mluvčí
Instalace parního hašení			Telefon
HASICÍ PŘÍSTROJE		reflektor
Hasicí přístroj přenosný (ruční, zádový) mobilní			Umístění ústředí
ZAŘÍZENÍ NA VÝFUK KOUŘŮ		rádiový směr
Zařízení pro odvod kouře (kouřový poklop)			Rádiová síť
Zařízení pro odvod kouře a tepla			POHYB JEDNOTEK, INTELIGENCE
Ruční ovládání přirozené větrání			Průzkumné hodinky. S písmeny HRD - chemická průzkumná hlídka			Vnitřní požár s tepelně ovlivněnou zónou
Odchod sil z obsazené linie			Venkovní oheň s kouřovou zónou
Umístění obětí			Umístění požáru (uprostřed)
Jednotka první pomoci			Požár oddělte od prostoru a směru jeho šíření
Sběrné místo pro dočasné oběti			ohnivá bouře
SITUACE V BOJOVÉ ZÓNĚ		Zóna požáru a směr jeho šíření
Vnitřní oheň			Směr rozvoje požáru
Venkovní oheň			Rozhodující směr působení sil a prostředků hašení
budova v plamenech			Hranice oblasti hašení			Sklad oleje, sklad paliva
Bod měření záření udávající úroveň záření, čas a datum měření			Úplné zničení budovy (objektu, stavby, silnice, plynovodu atd.)
Schodiště propojené s podkrovím	H		jednokolejný Železnice
Pece			dvoukolejná železnice
Větrací šachta			Přejezd pod železnicí
Výtah
		BUDOVY, KOMUNIKACE, ZDROJE VODY
Přejezd přes železnici			kovový plot
Pohybující se na stejné úrovni s bariérou			železobetonový plot
tramvajová trať			kamenný plot
Podzemní zásobování vodou			Zemní nábřeží (svazování)
Potrubí			Kruhový vodovod			slepý vodovodní potrubí			Studna

řízení boje proti chemikáliím

Rychlost růstu oblasti požáru je nárůst oblasti požáru v průběhu času a závisí na rychlosti šíření hoření, tvaru oblasti požáru a účinnosti bojových operací. Je určeno vzorcem:

kde: PROTI sn- rychlost růstu požární plochy, m 2 /min; ДS n - rozdíl mezi následujícími a předchozími hodnotami požární plochy, m 2 ; Df - časový interval, min.

333 m2/min

2000 m2/min

2222 m2/min

Obr. 2

Závěr z grafu: Z grafu je patrné, že v počátečním období došlo k velmi vysoké rychlosti rozvoje požáru, což je dáno vlastnostmi hořícího materiálu (hořlavá kapalina-aceton). Rozlitý aceton rychle dosáhl hranic místnosti a šíření ohně se omezilo na požární stěny. Rychlé zavedení silných vodních kmenů a správná akce personál staveniště (byl aktivován nouzový odtok a spuštěn hasicí systém, který nefungoval v automatickém režimu, bylo vypnuto přívodní větrání).

Stanovení lineární rychlosti šíření spalování

Při studiu požárů se ve všech případech zjišťuje lineární rychlost šíření čela plamene, protože se používá k získání údajů o průměrné rychlosti šíření hoření na typických objektech. Šíření spalování z původního místa vzniku různými směry může probíhat různou rychlostí. Maximální rychlost šíření spalování je obvykle pozorována: když se čelo plamene pohybuje směrem k otvorům, kterými se provádí výměna plynů; požárním zatížením

Tato rychlost závisí na situaci na požáru, intenzitě dodávky hasicích látek (OTV) atd.

Lineární rychlost šíření hoření, jak s volným rozvojem požáru, tak s jeho lokalizací, se určí z poměru:

kde: L je vzdálenost, kterou urazí čelo spalování ve studovaném časovém intervalu, m;

f 2 - f 1 - časový interval, ve kterém byla měřena vzdálenost ujetá frontou spalování, min.

MINISTERSTVO RUSKÉ FEDERACE

PRO OBČANSKOU OBRANU, NOUZOVÉ SITUACE A POMOC PŘI KATASTROFÁCH

Federální státní rozpočtová instituce Všeruský řád čestného odznaku Výzkumný ústav požární obrany EMERCOM Ruska

(FGBU VNIIPO EMERCOM Ruska)

SCHVÁLIT

Šéf

FGBU VNIIPO EMERCOM Ruska

PhD

V A. Klimkin

Metodologie

Zkoušky k určení lineární rychlosti šíření plamene

pevné látky a materiály

Profesor N.V. Smirnov

Moskva 2013

Tato metodika je určena pro použití specialisty SEU FPS IPL EMERCOM Ruska, dozorovými orgány EMERCOM Ruska, zkušebními laboratořemi, výzkumnými organizacemi, podniky - výrobci látek a materiálů, jakož i organizacemi pracujícími v oblasti zajištění požáru. bezpečnost objektů.

Metodika byla vyvinuta Federální státní rozpočtovou institucí VNIIPO EMERCOM Ruska (zástupce vedoucího Výzkumného centra pro požární prevenci a nouzovou prevenci s požáry, doktor technických věd, profesor N. V. Smirnov; hlavní výzkumný pracovník, doktor technických věd, profesor N. I. Konstantinova vedoucí oboru, kandidát technických věd O. I. Molchadsky, vedoucí oboru A. A. Merkulov).

Metodika uvádí základní ustanovení pro stanovení lineární rychlosti šíření plamene po povrchu pevných látek a materiálů, dále popis instalace, princip činnosti a další potřebné informace.

V této metodě se používá instalace, jejíž základní provedení odpovídá GOST 12.1.044-89 (bod 4.19) "Metoda pro experimentální stanovení indexu šíření plamene."

L. - 12, přibl. - 3

VNIIPO - 2013

Rozsah 4 Normativní odkazy 4 Termíny a definice 4 Zkušební zařízení 4 Zkušební vzorky 5 Kalibrace instalace 6 Provádění zkoušek 6 Vyhodnocení výsledků zkoušek 7 Vypracování protokolu o zkoušce 7 Bezpečnostní požadavky 7 Příloha A (Povinné) Celkový pohled na instalaci 9

Příloha B (Povinné) Relativní poloha radiačního panelu

A držák se vzorkem10

Seznam interpretů díla12Scope

Tento postup stanoví požadavky na metodu stanovení lineární rychlosti šíření plamene (LFPR) po povrchu vodorovně umístěných vzorků pevných látek a materiálů.

Tato praxe platí pro hořlavé pevné látky a materiály, vč. konstrukce, stejně jako nátěry.

Tato technika se nevztahuje na látky v plynné a kapalné formě, stejně jako na sypké materiály a prach.

Výsledky zkoušek jsou použitelné pouze pro posouzení vlastností materiálů v kontrolovaných laboratorních podmínkách a ne vždy odrážejí chování materiálů v podmínkách skutečného požáru.

Tato metodika používá normativní odkazy na následující normy:

GOST 12.1.005-88 Systém norem bezpečnosti práce. Všeobecné hygienické a hygienické požadavky na ovzduší pracovního prostoru.

GOST 12.1.019-79 (2001) Systém norem bezpečnosti práce.

Elektrická bezpečnost. Obecné požadavky a nomenklatura typů ochrany.

GOST 12.1.044-89 Nebezpečí požáru a výbuchu látek a materiálů.

Nomenklatura ukazatelů a metody jejich stanovení.

GOST 12766.1-90 Drát vyrobený z přesných slitin s vysokým elektrickým odporem.

GOST 18124-95 Ploché azbestocementové desky. Specifikace.

GOST 20448-90 (ve znění 1, 2) Zkapalněné uhlovodíkové topné plyny pro domácí spotřebu. Specifikace.

Termíny a definice

V této metodice se používají následující termíny s odpovídajícími definicemi:

Lineární rychlost plamene: Vzdálenost, kterou urazí čelo plamene za jednotku času. Jedná se o fyzikální veličinu charakterizovanou translačním lineárním pohybem čela plamene v daném směru za jednotku času.

Přední strana plamene: Oblast šíření otevřeného plamene, ve které dochází ke spalování.

Testovací zařízení

Instalace pro stanovení lineární rychlosti šíření plamene (obrázek A.1) obsahuje tyto prvky: svislý stojan na podpěře, panel elektrického záření, držák vzorku, výfuková kapota, plynový hořák a termoelektrický měnič.

Elektrický sálavý panel se skládá z keramické desky, v jejíchž drážkách je rovnoměrně upevněno topné těleso (spirála) z drátu třídy Х20Н80-Н (GOST 12766.1). Parametry spirály (průměr, rozteč vinutí, elektrický odpor) musí být takové, aby celkový příkon nepřesáhl 8 kW. Keramická deska je umístěna v tepelně elektricky izolovaném pouzdře, upevněném na svislém stojanu a

Připojeno k elektrické sítě pomocí napájecího zdroje. Pro zvýšení výkonu infračerveného záření a snížení vlivu proudění vzduchu je před keramickou desku instalována mřížka ze žáruvzdorné oceli. Radiační panel je instalován pod úhlem 600 k povrchu vodorovného vzorku.

Držák vzorků se skládá ze stojanu a rámu. Rám je upevněn na stojanu vodorovně tak, že spodní okraj panelu elektrického záření je od horní roviny rámu se vzorkem ve vzdálenosti 30 mm vertikálně a 60 mm horizontálně (obrázek B.1).

Na boční ploše rámu jsou umístěny ovládací dělení každých (30 ± 1) mm.

K zachycení a odvodu zplodin hoření slouží digestoř o rozměrech (360×360×700) mm, instalovaná nad držákem vzorku.

4.5. Plynový hořák je trubka o průměru 3,5 mm vyrobená ze žáruvzdorné oceli s pájeným koncem a pěti otvory umístěnými ve vzdálenosti 20 mm od sebe. Hořák v pracovní poloze je instalován před sálavým panelem rovnoběžně s povrchem vzorku po délce středu nulové části. Vzdálenost od hořáku k povrchu zkušebního vzorku je (8 ± 1) mm a osy pěti otvorů jsou orientovány pod úhlem 450 k povrchu vzorku. Pro stabilizaci zapalovacího plamene je hořák umístěn v jednovrstvém krytu z kovové pletivo. Plynový hořák je připojen ohebnou hadicí přes ventil, který reguluje průtok plynu do láhve s propan-butanovou frakcí. Tlak plynu musí být v rozsahu (10÷50) kPa. V poloze „ovládání“ je hořák vyjmut z okraje rámu.

Zdroj se skládá z regulátoru napětí s maximálním zatěžovacím proudem minimálně 20 A a nastavitelným výstupním napětím od 0 do 240 V.

Zařízení pro měření času (stopky) s rozsahem měření (0-60) min a chybou do 1s.

Horkovodičový anemometr - určený k měření rychlosti proudění vzduchu s rozsahem měření (0,2-5,0) m/s a přesností ±0,1 m/s.

Pro měření teploty (referenční indikátor) při zkoušení materiálů termoelektrický převodník typu TXA s průměrem termoelektrody nejvýše 0,5 mm, izolovaným spojem, s rozsahem měření (0-500) °C, nejvýše 2 třídy přesnosti. Termoelektrický konvertor musí mít ochranný kryt z nerezové oceli o průměru (1,6 ± 0,1) mm a musí být upevněn tak, aby izolovaný spoj byl ve středu části zúžené části odsávacího krytu.

Zařízení pro záznam teploty s rozsahem měření (0-500) °C, nejvýše 0,5 třídy přesnosti.

Pro měření lineárních rozměrů použijte kovové pravítko nebo svinovací metr s rozsahem měření (0-1000) mm atd. 1 mm.

K měření atmosférického tlaku se používá barometr s rozsahem měření (600-800) mm Hg. a c.d. 1 mmHg

Pro měření vlhkosti vzduchu použijte vlhkoměr s rozsahem měření (20-93) %, (15-40) °C a c.d. 0,2.

Vzorky pro testování

5.1. Pro testování jednoho typu materiálu se vyrobí pět vzorků o délce (320 ± 2) mm, šířce (140 ± 2) mm a skutečné tloušťce, maximálně však 20 mm. Pokud je tloušťka materiálu větší než 20 mm, je nutné část odříznout

materiál s čís přední strana tak, aby tloušťka byla 20 mm. Během přípravy vzorků by se exponovaný povrch neměl zpracovávat.

Pro anizotropní materiály se vyrábějí dvě sady vzorků (například útek a osnova). Při klasifikaci materiálu se přijímá nejhorší výsledek zkoušky.

Pro lamináty s různými povrchovými vrstvami jsou vyrobeny dvě sady vzorků pro vystavení obou povrchů. Při klasifikaci materiálu se přijímá nejhorší výsledek zkoušky.

Střešní tmely, tmelové nátěry a nátěry se testují na stejném podkladu, jaký byl použit ve skutečné konstrukci. Současně by měly být nátěry barev a laků aplikovány nejméně ve čtyřech vrstvách, se spotřebou každé vrstvy, v souladu s technickou dokumentací k materiálu.

Materiály o tloušťce menší než 10 mm se testují v kombinaci s nehořlavým podkladem. Způsob upevnění musí zajistit těsný kontakt mezi povrchy materiálu a podkladem.

Jako nehořlavý základ použijte azbestocementové desky rozměry (320×140) mm, tloušťka 10 nebo 12 mm, vyrobeno v souladu s GOST 18124.

Vzorky jsou kondicionovány v laboratorních podmínkách po dobu minimálně 48 hodin.

Kalibrace instalace

Kalibrace jednotky musí být provedena uvnitř při teplotě (23±5)C a relativní vlhkosti (50±20)%.

Změřte rychlost proudění vzduchu ve středu části zúžené části odsávacího krytu. Měl by být v rozsahu (0,25÷0,35) m/s.

Nastavte průtok plynu zapalovacím hořákem tak, aby výška plamenů byla (11 ± 2) mm. Poté se zapalovací hořák vypne a převede do polohy „řízení“.

Zapněte elektrický radiační panel a nainstalujte držák vzorků s kalibrační azbestocementovou deskou, ve které jsou umístěny otvory se senzory tepelný tok na třech kontrolních bodech. Středy otvorů (kontrolní body) jsou umístěny podél středové podélné osy od okraje rámu držáku vzorku ve vzdálenosti 15, 150 a 280 mm.

Zahřejte sálavý panel a poskytněte hustotu tepelného toku ve stacionárním režimu pro první kontrolní bod (13,5±1,5) kWm2, pro druhý a třetí bod (9±1) kWm2 a (4,6±1) kWm2. Hustota tepelného toku je řízena snímačem typu Gordon s chybou ne větší než

Radiační panel vstoupil do stacionárního režimu, pokud hodnoty snímačů tepelného toku dosáhnou hodnot uvedených rozsahů a zůstanou nezměněny po dobu 15 minut.

Testování

Testy by měly být prováděny uvnitř při teplotě (23±5)C a relativní vlhkosti (50±20)%.

Nastavte průtok vzduchu v digestoři podle 6.2.

Zahřejte sálavý panel a zkontrolujte hustotu tepelného toku ve třech kontrolních bodech podle 6.5.

Zkušební vzorek upevněte do držáku, na přední plochu naneste značky s krokem (30 ± 1) mm, zapalte zapalovací hořák, přesuňte jej do pracovní polohy a upravte průtok plynu podle 6.3.

Umístěte držák se zkušebním vzorkem do zařízení (podle obrázku B.1) a zapněte stopky v okamžiku, kdy se plamen zapalovacího hořáku dotkne povrchu vzorku. Za dobu zážehu vzorku se považuje okamžik, kdy čelo plamene projde nulovou oblastí.

Zkouška trvá, dokud se nezastaví šíření čela plamene po povrchu vzorku.

Během testu opravte:

Doba zapálení vzorku, s;

Čas i, kdy čelo plamene projde každou i-tou částí povrchu vzorku (i = 1,2, ... 9), s;

Celková doba  pro průchod čela plamene všemi sekcemi, s;

Vzdálenost L, na kterou se čelo plamene rozšířilo, mm;

Maximální teplota spalin Тmax, C;

Čas dosáhnout maximální teplota spaliny, s.

Vyhodnocení výsledků testů

Pro každý vzorek vypočítejte lineární rychlost šíření plamene po povrchu (V, m/s) pomocí vzorce

V= L /  ×10-3

Aritmetický průměr lineární rychlosti šíření plamene po povrchu pěti zkoušených vzorků se bere jako lineární rychlost šíření plamene po povrchu zkoušeného materiálu.

8.2. Konvergence a reprodukovatelnost metody s hladinou spolehlivosti 95 % by neměla překročit 25 %.

Registrace zkušebního protokolu

Protokol o zkoušce (příloha B) poskytuje následující informace:

Název zkušební laboratoře;

Jméno a adresa zákazníka, výrobce (dodavatel) materiálu;

Vnitřní podmínky (teplota, °C; relativní vlhkost, %, Atmosférický tlak, mmHg);

Popis materiálu nebo výrobku, technická dokumentace, ochranná známka;

Složení, tloušťka, hustota, hmotnost a způsob výroby vzorků;

U vícevrstvých materiálů - tloušťka a vlastnosti materiálu každé vrstvy;

Parametry zaznamenané během zkoušek;

Aritmetická střední hodnota lineární rychlosti šíření plamene;

Další pozorování (chování materiálu během testování);

Účinkující.

Bezpečnostní požadavky

Místnost, ve které se zkoušky provádějí, musí být vybavena přívodní a odsávací ventilací Pracoviště obsluhy musí

Splňují požadavky na elektrickou bezpečnost v souladu s GOST 12.1.019 a sanitární hygienické požadavky podle GOST 12.1.005. Osoby připuštěné ke zkoušení stanoveným postupem musí být seznámeny s technickým popisem a návodem k obsluze zkušebních a měřicích zařízení.

Příloha A (povinná)

Celkový pohled na instalaci

1 - vertikální stojan na podpěře; 2 - elektrický radiační panel; 3 - držák vzorku; 4 - digestoř; 5 - plynový hořák;

6 – termoelektrický měnič.

Obrázek A.1 - Celkový pohled na instalaci

Příloha B (povinná)

Vzájemné uspořádání radiačního panelu a držáku se vzorkem

1 - elektrický radiační panel; 2 – držák vzorku; 3 - ukázka.

Obrázek B.1 - Vzájemné uspořádání radiačního panelu a držáku se vzorkem

Formulář zkušební zprávy

Název organizace provádějící zkoušky PROTOKOL č.

Stanovení lineární rychlosti šíření plamene po povrchu

Od "" Mr.

Zákazník (výrobce):

Název materiálu (značka, GOST, TU atd.):

Vlastnosti materiálu (hustota, tloušťka, složení, počet vrstev, barva):

Podmínky v místnosti (teplota, OS; relativní vlhkost, %; atmosférický tlak, mm Hg):

Název zkušebního postupu:

Zkušební a měřící zařízení (sériové číslo, značka, ověřovací certifikát, rozsah měření, doba platnosti):

Experimentální data:

č. Čas, s. Maxim. teplota spalin Doba průchodu čela plamene plochami č. 19 Indikátory šíření plamene

Úspěchy zapalování Tmax1 2 3 4 5 6 7 8 9 Délka L, mm Lineární rychlost V, m/s1 2 3 4 5 Poznámka: Závěr: Účinkující:

Seznam interpretů díla:

Vedoucí výzkumný pracovník, doktor technických věd, Prof. N.I. Konstantinová vedoucí oboru, kandidát technických věd O.I. Molchadsky Vedoucí sektoru A.A. Merkulov

Nad povrchem kapaliny nebo pevné látky při jakékoli teplotě se nachází směs pára-vzduch, jejíž tlak v rovnovážném stavu je určen tlakem nasycených par nebo jejich koncentrací. Se zvýšením teploty se tlak nasycených par zvýší, ale exponenciálně (Clapeyron - Clausisova rovnice):

kde P n „ - tlak syté páry, Pa; Q„ C11 - výparné teplo, kJ/mol; T - teplota kapaliny, K.

Pro jakoukoli kapalinu existuje teplotní rozsah, ve kterém bude koncentrace nasycených par nad zrcadlem (povrchem kapaliny) v oblasti vznícení, tzn. NKPV

K vytvoření LCVV par stačí ohřát ne celou kapalinu, ale pouze její povrchovou vrstvu na teplotu rovnou LTPV.

V přítomnosti zdroje vznícení bude taková směs schopna vznícení. V praxi se častěji používají pojmy „bod vzplanutí“ a „teplota vznícení“.

Bod vzplanutí - minimální teplota kapaliny, při které se nad jejím povrchem vytvoří koncentrace páry, kterou lze zapálit zdrojem vznícení, ale rychlost tvorby páry je nedostatečná k udržení hoření.

Tedy jak při bodu vzplanutí, tak při spodní teplotní hranici vznícení nad povrchem kapaliny se vytváří spodní koncentrační mez vznícení, v druhém případě však LEL vytvářejí nasycené páry. Proto je bod vzplanutí vždy o něco vyšší než LTLW. I když při bodu vzplanutí dochází ke krátkodobému vznícení páry, které není schopné přeměnit se ve stabilní spalování kapaliny, přesto za určitých podmínek může záblesk způsobit požár.

Bod vzplanutí je brán jako základ pro klasifikaci kapalin na hořlavé (hořlavé kapaliny) a hořlavé kapaliny (FL). Mezi hořlavé kapaliny patří kapaliny s bodem vzplanutí v uzavřené nádobě 61 °C a nižším, hořlavé kapaliny s bodem vzplanutí vyšším než 61 °C.

Experimentálně se bod vzplanutí určuje v otevřených a uzavřených zařízeních. V uzavřených nádobách jsou body vzplanutí vždy nižší než v nádobách otevřených, protože v tomto případě mají kapalné páry možnost difundovat do atmosféry a k vytvoření koncentrace hořlaviny nad povrchem je zapotřebí vyšší teplota.

V tabulce. 2.4 ukazuje bod vzplanutí některých kapalin, určený zařízeními otevřeného a uzavřeného typu.

Tabulka 2.4

Bod vzplanutí různých typů kapalin při různé metody definice

Teplota vznícení - minimální teplota kapaliny, při které po vznícení par ze zdroje vznícení dojde ke stacionárnímu spalování.

U hořlavých kapalin je teplota vznícení vyšší než bod vzplanutí o 1-5 °, přičemž čím nižší je bod vzplanutí, tím menší je rozdíl mezi bodem vznícení a bodem vzplanutí.

U hořlavých kapalin s vysokým bodem vzplanutí dosahuje rozdíl mezi těmito teplotami 25-35°. Existuje korelace mezi bodem vzplanutí v uzavřeném kelímku a dolní mezí teploty vznícení, popsanou vzorcem

Tento vztah platí pro Г В(.

Značná závislost teplot vzplanutí a vznícení na experimentálních podmínkách způsobuje určité potíže při vytváření výpočtové metody pro odhad jejich hodnot. Jednou z nejběžnějších z nich je semiempirická metoda navržená V. I. Blinovem:

kde G slunce - bod vzplanutí (vznícení), K; R np - parciální tlak nasycených par kapaliny při bodu vzplanutí (vznícení), Pa; D()- součinitel difúze kapalných par, s/m 2 ; b- počet molekul kyslíku potřebný pro úplnou oxidaci jedné molekuly paliva; V - definiční metoda konstanta.

Při výpočtu bodu vzplanutí v uzavřené nádobě se doporučuje vzít V= 28, v otevřené nádobě V= 45; pro výpočet teploty vznícení vezměte V = 53.

Teplotní limity hořlavosti lze vypočítat:

Podle známých hodnot bodu varu

kde ^n(v)' 7/ip - dolní (horní) teplotní mez vznícení, respektive bod varu, °C; k, já- parametry, jejichž hodnoty závisí na typu hořlavé kapaliny;

Podle známých hodnot koncentračních limitů. K tomu nejprve určete koncentraci nasycených par nad povrchem kapaliny

kde (р„ n je koncentrace nasycených par, %; R n p - tlak nasycených par, Pa; P 0 - vnější (atmosférický) tlak, Pa.

Ze vzorce (2.41) vyplývá

Po určení tlaku syté páry hodnotou dolní (horní) meze vznícení zjistíme teplotu, při které je tohoto tlaku dosaženo. Je to spodní (horní) teplotní mez vznícení.

Pomocí vzorce (2.41) lze také vyřešit inverzní problém: vypočítat koncentrační limity zapalování podle známých hodnot teplotních limitů.

Vlastnost plamene k samovolnému šíření se pozoruje nejen při spalování směsí hořlavých plynů s oxidačním činidlem, ale také při spalování kapalin a pevné látky. Při místním vystavení zdroji tepla, jako je otevřený plamen, se kapalina zahřeje, rychlost odpařování se zvýší a když povrch kapaliny dosáhne teploty vznícení v bodě dopadu zdroj tepla dojde k zapálení směsi páry se vzduchem, ustaví se stabilní plamen, který se pak určitou rychlostí šíří po povrchu a studené části kapaliny.

Co je hnací silou šíření spalovacího procesu, jaký je jeho mechanismus?

Šíření plamene po povrchu kapaliny probíhá v důsledku přenosu tepla v důsledku sálání, konvekce a vedení molekulárního tepla ze zóny plamene na povrch zrcadla kapaliny.

Podle moderních koncepcí je hlavní hnací silou šíření spalovacího procesu sálání tepla z plamene. Plamen, který má vysokou teplotu (více než 1000 °C), je schopen, jak víte, vyzařovat Termální energie. Podle Stefanova-Boltzmannova zákona je intenzita sálavého tepelného toku vydávaného zahřátým tělesem určena vztahem

kde c i- intenzita sálavého tepelného toku, kW/m 2 ; 8 0 - stupeň černosti těla (plamen) (e 0 \u003d 0,75-H,0); a = = 5,7 10 11 kJ / (m 2 s K 4) - Stefan-Boltzmannova konstanta; Г g - teplota tělesa (plamen), K; Г 0 - střední teplota, K.

Teplo, sálající do všech směrů, částečně proniká do oblastí povrchu kapaliny, které ještě nevzplanuly, a ohřívá je. Se zvýšením teploty povrchové vrstvy nad vyhřívanou plochou se zintenzivňuje proces odpařování kapaliny a vzniká směs páry se vzduchem. Jakmile koncentrace kapalné páry překročí NKVP, dojde k jejímu zapálení z plamene. Poté tato část povrchu kapaliny začne intenzivně ohřívat sousední část povrchu kapaliny a tak dále. Rychlost šíření plamene kapalinou závisí na rychlosti ohřevu povrchu kapaliny sálavým tepelným tokem z plamene, tzn. na rychlosti tvorby hořlavé směsi páry se vzduchem nad povrchem kapaliny, která zase závisí na povaze kapaliny a počáteční teplotě.

Každý typ kapaliny má své vlastní výparné teplo a bod vzplanutí. Čím vyšší jsou jejich hodnoty, tím delší je doba potřebná k jeho zahřátí k vytvoření hořlavé směsi páry se vzduchem, tím nižší je rychlost šíření plamene. S nárůstem molekulové hmotnosti látky v rámci jedné homologická řada tlak par elasticity se snižuje, teplo vypařování a bod vzplanutí se zvyšují, rychlost šíření plamene klesá.

Zvyšování teploty kapaliny zvyšuje rychlost šíření plamene, protože se zkracuje doba potřebná k zahřátí kapaliny na bod vzplanutí před spalovací zónou.

Během záblesku bude rychlost šíření plamene podél kapalinového zrcadla (fyzicky) rovna rychlosti šíření plamene směsí pára-vzduch o složení blízkém LCV, tzn. 4-5 cm/s. Při zvýšení počáteční teploty kapaliny nad bod vzplanutí bude rychlost šíření plamene záviset (podobně jako rychlost šíření plamene) na složení hořlavé směsi. Jakmile totiž teplota kapaliny stoupne nad její bod vzplanutí, zvýší se koncentrace směsi páry a vzduchu nad povrchem zrcadla z NKVP na 100 % (bod varu).

Proto zpočátku, jak teplota kapaliny stoupá z bodu vzplanutí na teplotu, při které se nad povrchem tvoří nasycené páry, s koncentrací rovnou stechiometrické (přesněji poněkud vyšší než stechiometrické), rychlost šíření plamene. se zvýší. V uzavřených nádobách, jak teplota kapaliny dále stoupá, rychlost šíření plamene začíná klesat až na rychlost odpovídající horní teplotní hranici vznícení, při které se již plamen a směs páry a vzduchu nešíří. být možné kvůli nedostatku kyslíku ve směsi páry se vzduchem nad povrchem kapaliny. Nad hladinou otevřené nádrže bude koncentrace par na různých úrovních různá: na hladině bude maximální a bude odpovídat koncentraci nasycených par při dané teplotě, s rostoucí vzdáleností od hladiny bude koncentrace postupně klesat v důsledku konvektivní a molekulární difúze.

Při teplotě kapaliny blízké bodu vzplanutí bude rychlost šíření plamene po povrchu kapaliny rovna rychlosti jeho šíření směsí par ve vzduchu na LIP, tzn. 3-4 cm/s. V tomto případě bude čelo plamene umístěno blízko povrchu kapaliny. S dalším zvyšováním počáteční teploty kapaliny se rychlost šíření plamene bude zvyšovat obdobně jako růst normální rychlosti šíření plamene ve směsi pára-vzduch s nárůstem její koncentrace. Při maximální rychlosti se plamen bude šířit směsí s koncentrací blízkou stechiometrické. V důsledku toho se zvýšením počáteční teploty kapaliny nad G stx zůstane rychlost šíření plamene konstantní, rovna maximální hodnotě rychlosti šíření spalování ve stechiometrické směsi nebo o něco větší než je (obr. 2.5). Tím pádem,

Rýže. 25.

1 - hořící kapalina v uzavřené nádobě; 2 - hoření kapaliny v otevřené nádobě se změnou počáteční teploty kapaliny v otevřené nádobě v širokém teplotním rozsahu (až do bodu varu), rychlost šíření plamene se bude pohybovat od několika milimetrů do 3-4 m / s

Při maximální rychlosti se plamen bude šířit směsí s koncentrací blízkou stechiometrické. S nárůstem teploty kapaliny nad Гstx se bude zvětšovat vzdálenost nad kapalinou, při které se vytvoří stechiometrická koncentrace a rychlost šíření plamene zůstane stejná (viz obr. 2.5). Na tuto okolnost je třeba vždy pamatovat, jak při organizaci preventivních prací, tak při hašení požárů, kdy může např. hrozit nasávání vzduchu do uzavřené nádoby - její odtlakování.

Po zapálení kapaliny a šíření plamene se ale jeho povrch ustaví difúzní režim jeho vyhoření, který se vyznačuje měrnou hmotností WrM a lineární W V Jl rychlosti.

Specifická hmotnostní rychlost - hmotnost látky, která shoří z jednotky plochy zrcadla kapaliny za jednotku času (kg / (m 2 * s)).

Lineární rychlost - vzdálenost, o kterou se hladina kapalinového zrcadla posune za jednotku času v důsledku jeho vyhoření (m/s).

Hmotnostní a lineární rychlosti vyhoření jsou propojeny prostřednictvím hustoty kapaliny p:

Po zapálení kapaliny stoupne její povrchová teplota ze zápalné teploty k varu a vytvoří se zahřátá vrstva. V tomto období se rychlost hoření kapaliny postupně zvyšuje, výška plamene roste v závislosti na průměru nádrže a druhu hořlavé kapaliny. Po 1–10 minutách spalování se proces stabilizuje: rychlost hoření a rozměry plamene zůstanou v budoucnu nezměněny.

Výška a tvar plamene při difúzním spalování kapaliny a plynu se řídí stejnými zákonitostmi, protože v obou případech je spalovací proces dán vzájemnou difúzí paliva a okysličovadla. Pokud však při difúzním spalování plynů rychlost proudu plynu nezávisí na procesech probíhajících v plameni, pak při spalování kapaliny dochází k určité rychlosti vyhoření, která závisí jak na termodynamických parametrech kapaliny a za podmínek difúze vzdušného kyslíku a kapalné páry.

Mezi spalovací zónou a hladinou kapaliny je zajištěn určitý přenos tepla a hmoty (obr. 2.6). Část tepelného toku přicházející na povrch kapaliny q 0y se vynakládá na zahřátí na bod varu q ucn . Navíc teplá q CT pro ohřev kapaliny přichází z hořáku plamene přes stěny nádrže v důsledku vedení tepla. S dostatečně velkým průměrem q CT lze tedy zanedbat q() = K „ n +

To je zřejmé

kde c je tepelná kapacita kapaliny, kJDkg-K); p je hustota kapaliny, kg / m 3; Wnc- rychlost růstu zahřáté vrstvy, m/s; W Jl- lineární rychlost vyhoření, m/s; 0i SP - výparné teplo, kJ/kg; G kip - bod varu kapaliny, K.

Rýže. 2.6.

Г () - počáteční teplota; G kip - bod varu;

T g- teplota spalování; q KUW q Jl - konvekční a sálavé tepelné toky; q 0 - tepelný tok vstupující na povrch kapaliny

Ze vzorce (2.45) vyplývá, že intenzita tepelného toku ze zóny plamene určuje určitou rychlost dodávky paliva do této zóny, jejíž chemická interakce s okysličovadlem zase ovlivňuje hodnotu # 0 . Z toho se skládá vztah hmoty a výměna tepla mezi zónou plamene a kondenzovanou fází při spalování kapalin a pevných látek.

Odhad podílu tepla z celkového tepla uvolněného při spalování kapaliny, které je vynaloženo na její přípravu ke spalování q 0, lze provést v následujícím pořadí.

S ohledem na jednoduchost wrijl= W nx , dostaneme

Rychlost uvolňování tepla na jednotku povrchu tekutého zrcadla (specifické teplo ohně qll7K) lze určit podle vzorce

kde Q H je nejnižší výhřevnost látky, kJ/kg; P p - koeficient úplnosti spalování.

Potom, vezmeme-li v úvahu stav (2.44) a dělení výrazu (2.45) vzorcem (2.46), dostaneme

Výpočty ukazují, že asi 2 % celkového tepla uvolněného během spalování kapaliny se spotřebuje na tvorbu a dodávku kapalné páry do spalovací zóny. Po nastolení procesu vyhoření se teplota povrchu kapaliny zvýší až k bodu varu, který následně zůstává nezměněn. Toto prohlášení se týká jednotlivé kapaliny. Uvažujeme-li směsi kapalin mající jiná teplota varu, pak nejprve vystupují lehce vroucí frakce, pak - další a další vysokovroucí frakce.

Rychlost vyhoření je výrazně ovlivněna ohřevem kapaliny do hloubky v důsledku přenosu tepla z kapaliny ohřáté sálavým proudem q0 povrch kapaliny do její hloubky. Tento přenos tepla se provádí pomocí tepelná vodivost a konvence.

Zahřívání kapaliny v důsledku tepelné vodivosti může být reprezentováno exponenciální závislostí formy

kde T x - teplota vrstvy kapaliny v hloubce X, NA; G kip - povrchová teplota (bod varu), K; k- koeficient úměrnosti, m -1 .

Tento typ teplotního pole se nazývá rozložení teploty prvního druhu(obr. 2.7).

Laminární konvence vzniká v důsledku rozdílných teplot kapaliny na stěnách nádrže a v jejím středu, jakož i v důsledku frakční destilace v horní vrstvě při spalování směsi.

Dodatečný přenos tepla z ohřátých stěn zásobníku do kapaliny vede k ohřívání jeho vrstev v blízkosti stěn na více vysoká teplota než v centru. Kapalina zahřátá u stěn (nebo i pára bublinky, pokud se zahřeje u stěn nad bod varu) stoupá vzhůru, což přispívá k intenzivnímu promíchání a rychlému ohřevu kapaliny ve velké hloubce. Takzvaný homotermální vrstva, ty. vrstva s prakticky konstantní teplotou, jejíž tloušťka se při spalování zvětšuje. Takové teplotní pole se nazývá rozložení teploty druhého druhu.

Rýže. 2.7.

1 - rozložení teploty prvního druhu; 2 - rozložení teploty druhého druhu

Tvorba homotermální vrstvy je také možná jako výsledek frakční destilace připovrchových vrstev směsi kapalin majících jiná teplota vařící. Jak takové kapaliny vyhoří, povrchová vrstva se obohatí o hustší, vysokovroucí frakce, které klesají dolů a přispívají k nejvíce konvektivnímu ohřevu kapaliny.

Bylo zjištěno, že čím nižší je bod varu kapaliny (nafta, transformátorový olej), tím obtížnější je vytvořit homotermní vrstvu. Když hoří, teplota stěn nádrže zřídka překročí bod varu. Při spalování mokrých vysokovroucích ropných produktů je však pravděpodobnost vytvoření homotermní vrstvy poměrně vysoká. Při zahřátí stěn nádrže na 100°C a více se tvoří bublinky vodní páry, které spěchají vzhůru a způsobují intenzivní pohyb celé kapaliny a rychlý ohřev do hloubky. Závislost tloušťky homotermní vrstvy na době hoření popisuje vztah

kde X - tloušťka homotermní vrstvy v určitém okamžiku doby hoření, m; x pr - mezní tloušťka homotermní vrstvy, m; t je čas počítaný od začátku tvorby vrstvy, s; p - koeficient, s -1.

Možnost vytvoření dostatečně silné homotermální vrstvy při spalování mokrých ropných produktů je plná výskytu varu a výronu kapaliny.

Rychlost vyhoření výrazně závisí na typu kapaliny, počáteční teplotě, vlhkosti a koncentraci kyslíku v atmosféře.

Z rovnice (2.45) s přihlédnutím k výrazu (2.44) je možné určit rychlost vyhoření hmoty:

Ze vzorce (2.50) je zřejmé, že rychlost vyhoření je ovlivněna intenzitou tepelného toku přicházejícího z plamene do zrcadla kapaliny a termofyzikálními parametry paliva: bod varu, tepelná kapacita a výparné teplo.

Od stolu. 2.5 je zřejmé, že existuje určitá korespondence mezi rychlostí vyhoření a náklady na teplo na ohřev a odpařování kapaliny. V řadě benzenexylenglycerolů se tedy se zvýšením spotřeby tepla na ohřev a odpařování snižuje rychlost vyhoření. Při přechodu z benzenu na diethylether však náklady na teplo klesají. Tento zdánlivý nesoulad je způsoben rozdílem v intenzitě tepelných toků přicházejících z plamene na povrch kapaliny. Zářivý tok je dostatečně velký pro kouřový plamen benzenu a malý pro relativně průhledný plamen diethyletheru. Poměr rychlostí vyhoření nejrychleji hořící kapaliny a nejpomaleji hořící kapaliny je zpravidla poměrně malý a činí 3,0-4,5.

Tabulka 25

Závislost rychlosti vyhoření na spotřebě tepla na ohřev a odpařování

Z výrazu (2.50) vyplývá, že s nárůstem Г 0 roste rychlost vyhoření, protože náklady na teplo na ohřev kapaliny na bod varu klesají.

Obsah vlhkosti ve směsi snižuje rychlost vyhoření kapaliny za prvé v důsledku dodatečné spotřeby tepla na její odpařování a za druhé v důsledku flegmatizačního účinku vodní páry v plynové zóně. Ten vede ke snížení teploty plamene, a proto podle vzorce (2.43) klesá i jeho zářivý výkon. Přísně vzato rychlost hoření vlhké kapaliny (kapaliny obsahující vodu) není konstantní, v průběhu spalování se zvyšuje nebo snižuje v závislosti na teplotě varu kapaliny.

Mokré palivo lze reprezentovat jako směs dvou kapalin: palivo + voda, při jejímž spalování jejich frakční disperze. Je-li bod varu hořlavé kapaliny nižší než bod varu vody (100°C), pak palivo přednostně dohoří, směs se obohatí vodou, sníží se rychlost hoření a nakonec se spalování zastaví. Pokud je bod varu kapaliny vyšší než 100 °C, pak se naopak nejprve odpařuje především vlhkost a její koncentrace klesá. V důsledku toho se rychlost vyhoření kapaliny zvyšuje až na rychlost hoření čistého produktu.

S rostoucí rychlostí větru se zpravidla zvyšuje rychlost vyhoření kapaliny. Vítr zintenzivňuje proces míchání paliva s okysličovadlem, čímž zvyšuje teplotu plamene (tab. 2.6) a přibližuje plamen ke spalovacímu povrchu.

Tabulka 2.6

Vliv rychlosti větru na teplotu plamene

To vše zvyšuje intenzitu tepelného toku dodávaného do ohřevu a odpařování kapaliny, proto vede ke zvýšení rychlosti vyhoření. Při vyšší rychlosti větru se může plamen odlomit, což povede k zastavení hoření. Takže když například hořel traktorový petrolej v nádrži o průměru 3 m, došlo k vyhoření plamene při rychlosti větru 22 m/s.

Většina kapalin nemůže hořet v atmosféře s méně než 15 % kyslíku. Se zvýšením koncentrace kyslíku nad tuto hranici se zvyšuje rychlost hoření. V atmosféře výrazně obohacené kyslíkem probíhá spalování kapaliny s uvolňováním velký počet saze v plameni a pozoruje se intenzivní var kapalné fáze. U vícesložkových kapalin (benzín, petrolej atd.) se povrchová teplota zvyšuje s nárůstem obsahu kyslíku v prostředí.

Zvýšení rychlosti hoření a povrchové teploty kapaliny se zvýšením koncentrace kyslíku v atmosféře je způsobeno zvýšením emisivity plamene v důsledku zvýšení teploty spalování a vysokého obsahu sazí v něm. .

Rychlost vyhoření se také výrazně mění s poklesem hladiny hořlavé kapaliny v nádrži: rychlost vyhoření se snižuje, až do zastavení spalování. Vzhledem k tomu, že přívod vzdušného kyslíku z prostředí uvnitř nádrže je obtížný, při poklesu hladiny kapaliny vzdálenost h np mezi zónou plamene a spalovací plochou (obr. 2.8). Snižuje se zářivý tok do kapalinového zrcadla a následně se snižuje i rychlost vyhoření až do útlumu. Při spalování kapalin v nádržích o velkém průměru je mezní hloubka /g pr, při které dochází k utlumení spalování, velmi velká. Takže pro nádrž o průměru 5 m je to 11 m a o průměru Im - asi 35 m.

originální dokument?

Parametry požáru: doba trvání, plocha, teplota, teplo, lineární rychlost šíření požáru, rychlost hoření hořlavých látek, intenzita výměny plynů, hustota kouře. Přednáška 2

Je známo, že hlavním jevem je požár- spalování, ale samotné požáry jsou všechny individuální. Existují různé typy a způsoby spalování: kinetické a difúzní, homogenní a heterogenní, laminární a turbulentní, diflagrace a detonace, úplná a neúplná atd.). Podmínky, za kterých dochází ke spalování, jsou různé; stav a umístění hořlavých látek, přenos tepla a hmoty ve spalovací zóně atd. Každý požár je proto nutné registrovat, popsat, prošetřit, porovnat s ostatními, tzn. studovat parametry požáru.

Doba trvání požáru τ P (min.). Doba trvání požáru je doba od okamžiku jeho vzniku do úplného zastavení hoření.

požární prostor,F P (m 2). Požární plocha je plocha průmětu spalovací zóny na vodorovnou nebo svislou rovinu.

Na rýže. 1 jsou uvedeny typické případy určení oblasti požáru. Na vnitřní požáry ve vícepodlažních budovách celková plocha požár se zjistí jako součet požárních ploch všech podlaží. Ve většině případů se používá promítání do vodorovné roviny, poměrně zřídka - na vertikální (při spalování jedné struktury malé tloušťky umístěné svisle, v případě požáru plynové fontány).

Požární plocha je hlavním parametrem požáru při posuzování jeho velikosti, při volbě způsobu hašení, při výpočtu sil a prostředků nutných k jeho lokalizaci a likvidaci.

teplota ohně, T P ( K). Teplotou vnitřního ohně se rozumí průměrná objemová teplota plynného média v místnosti a teplotou otevřeného ohně.- teplota plamene. Teplota vnitřního ohně je nižší než u otevřeného ohně.

lineární rychlost šíření ohně, Vp (slečna). Tento parametr je chápán jako rychlost šíření hoření po povrchu hořlavého materiálu za jednotku času. Lineární rychlost šíření hoření určuje oblast ohně. Závisí na druhu a povaze hořlavých látek a materiálů, na schopnosti vznícení a počáteční teplotě, na intenzitě výměny plynů v ohni a směru proudění konvekčních plynů, na stupni jemnosti hořlavých materiálů, jejich prostorové uspořádání a další faktory.

Lineární rychlost šíření plamene- hodnota není konstantní v čase, proto se ve výpočtech používají průměrné hodnoty, které jsou přibližné hodnoty.

Nejvyšší lineární rychlost šíření spalování mají plyny, protože jsou již připraveny ke spalování ve směsi se vzduchem, je potřeba pouze tuto směs zahřát na zápalnou teplotu.

Lineární rychlost šíření plamene kapaliny závisí na jejich počáteční teplotě. Nejvyšší lineární rychlost šíření spalování u hořlavých kapalin je pozorována při teplotě vznícení a je rovna rychlosti šíření spalování ve směsích páry se vzduchem.

Nejnižší lineární rychlost šíření hoření mají tuhé hořlavé materiály, na jejichž přípravu ke spalování je potřeba více tepla než u kapalin a plynů. Lineární rychlost šíření spalování tuhých hořlavých materiálů do značné míry závisí na jejich prostorovém uspořádání. Šíření plamene na svislých a vodorovných plochách se liší o 5- 6krát, a když se plamen šíří po svislé ploše zdola nahoru a shora dolů- 10 krát. Častěji se používá lineární rychlost šíření spalování po vodorovné ploše.

Rychlost hoření hořlavých látek a materiálů. Je to jeden z nejdůležitějších parametrů hoření při požáru. Rychlost hoření hořlavých látek a materiálů určuje intenzitu uvolňování tepla při požáru, a tím i teplotu požáru, intenzitu jeho rozvoje a další parametry.

Hromadná míra vyhoření je hmotnost látky nebo materiálu spáleného za jednotku času V M (kg/s). Rychlost vyhoření hmoty, stejně jako rychlost šíření spalování, závisí na stavu agregace hořlavé látky nebo materiálu.

hořlavý plyny dobře promíchejte s okolním vzduchem, takže v plameni zcela shoří. Hromadná míra vyhoření kapaliny je dána rychlostí jejich vypařování, vstupem par do spalovací zóny a podmínkami pro jejich smíchání se vzdušným kyslíkem. Rychlost odpařování v rovnovážném stavu systému „kapalina-pára“ závisí na fyzikálně-chemických vlastnostech kapaliny, její teplotě a tlaku par. V nerovnovážném stavu je intenzita vypařování kapaliny dána teplotou její povrchové vrstvy, která zase závisí na intenzitě tepelných toků ze spalovací zóny, na výparném teplu a na podmínkách výměny tepla s spodní vrstvy kapaliny.

U vícesložkových hořlavých kapalin je složení jejich parní fáze určeno koncentračním složením roztoku a závisí na intenzitě odpařování a stupni rovnováhy. Při intenzivním odpařování dochází v povrchových vrstvách kapaliny k procesu destilace a složení parní fáze se liší od rovnovážného a rychlost vyhoření hmoty se mění s vyhořením těkavějších frakcí.

Proces vyhoření závisí na smíchání kapalné páry se vzdušným kyslíkem. Tentoproces závisí na velikosti nádoby, na výšce strany nad hladinou kapaliny (délka směšovací cesty do spalovací zóny) a intenzita vnějšího plynu proudy. Čím větší je průměr nádoby (až 2- 2,5 m, další zvýšeníprůměr neovlivňuje příslušný parametr) a výška strany nahoře hladina kapaliny, tím delší je cesta kapaliny do spalovací zóny, respektive tím nižší je míra vyhoření. K tomu přispívá vysoká rychlost větru a teplota hořlavé kapaliny lepší promíchání kapalných par se vzdušným kyslíkem a zvýšení rychlosti tekuté vyhoření.

Množství kapaliny spálené za jednotku času na jednotku plochy se nazývá měrná hmotnost vyhoření V M , kg/(m 2 s).

Objemová míra vyhoření je objem kapaliny spálené za jednotku času na jednotku plochy spalovacího povrchu,PROTI O Pro plyny - je objem plynu spáleného za jednotku času m/s, pro kapaliny a pevné látky a materiály- je specifická objemová rychlost vyhoření m /(m . s) nebo m/s, tzn. je lineární rychlost. Objemová rychlost vyjadřuje rychlost poklesu hladiny kapaliny při dohoření nebo rychlost vyhoření tloušťky vrstvy tuhého hořlavého materiálu.

Skutečná objemová rychlost vyhoření- je to rychlost, jakou klesá hladina kapaliny při jejím vyhoření, nebo rychlost, jakou dohoří tloušťka pevného hořlavého materiálu. Převod objemové (lineární) rychlosti na hmotnostní rychlost lze provést podle vzorce:PROTI m = .

Míra vyhoření tenkých (< 10 мм) слоев жидкости и пленок выше усредненной массовой или линейной скорости выгорания жидкости верхнего уровня резервуара при отсутствии ветра. Скорость выгорания твердых материалов зависит от вида горючего, его состояния (размеров, величины свободной поверхности, положения по отношению к зоне горения и т.д.), температуры пожара, интенсивности газообмена. Удельная массовая rychlost vyhoření pevných hořlavých materiálů nepřesahuje 0,02 kg / (m 2 s) a zřídka je pod 0,005 kg/(m 2 s).

Rychlost vyhoření hmoty pevných hořlavých materiálů závisí na poměru plochy otvoru (F np), přes který se provádí výměna plynu, do prostoru požáruF np/Fn . Například u dřeva se se snižující se plochou otvorů míra vyhoření snižuje.

Snížená hmotnostní rychlost vyhoření dřeva, kg/(m 2 s).	Relativní plocha otvorů,F pr. / F str.
0.0134	0.25
0.0125	0.20
0.0108	0.16
0.009	0.10

Je brána rychlost vyhoření pevných hořlavých materiálůúměrné ploše otvorů, tzn.

V ppm = φ . V m.t. = . V m .t ,

kde V ppm - skutečná snížená rychlost vyhoření hmoty; V m .t - tabulkově snížená míra hromadného vyhoření; φ- koeficient zohledňující podmínky výměny plynů. Tento výraz platí pro φ = 0,25- 0,085 a pro otevřený oheň φ = 1.

Intenzita výměny plynů já t, kg/(m 2 c) - Toto je množství vzduchu vstupující za jednotku času na jednotku plochy požáru. Rozlišujte požadovanou intenzitu výměny plynů a skutečné. Požadovaná rychlost výměny plynu ukazuje, kolik vzduchu je potřeba pro vstup za jednotku času na jednotku plochy, aby bylo zajištěno úplné spalování materiál. Skutečná intenzita výměny plynů charakterizuje skutečné proudění vzduchu. Intenzitou výměny plynů se rozumí vnitřní požáry, kde uzavírací konstrukce omezují proudění vzduchu do místnosti, ale otvory umožňují určit množství vzduchu vstupující do objemu místnosti.

Intenzita nebo hustota kouře, X.Tento parametr charakterizuje zhoršení viditelnosti a stupeň toxicity atmosféry v kouřové zóně. Ztráta viditelnosti v důsledku kouře je dána hustotou, která se odhaduje podle tloušťky vrstvy kouře, přes kterou není světlo referenční lampy vidět, nebo podle množství pevných částic obsažených v jednotce objemu (g/m 3 ). Údaje o hustotě kouře vznikajícího při spalování jsou uvedeny látky obsahující uhlík níže.

Parametrů požáru je poměrně dost: žár ohně, velikost ohně, obvod ohně, čelo šíření plamene, intenzita záření plamene atd.

Koncept požárního zatížení.

Hlavním faktorem určujícím parametry požáru je druh a velikost požárního zatížení. Pod požární zatížení objektu rozumět hmotnosti všech hořlavých a pomalu hořlavých materiálů na 1 m2podlahová plocha místnosti nebo plocha obsazená těmito materiály otevřená plocha: R g .n= , kde Р g.n.- požární zatížení, P - hmotnost hořlavých a pomalu hořlavých materiálů, kg;F- podlahová plocha místnosti nebo otevřené plochy, m 2.

Požární zatížení prostor, budov, konstrukcí zahrnuje nejen zařízení, nábytek, výrobky, suroviny atd., ale také konstrukční prvky budov z hořlavých a pomalu hořlavých materiálů (stěny, podlahy, stropy, okenní rámy, dveře, atd.). regály, podlahy, příčky atd.).(hořlavé a pomalu hořící materiály, technologické vybavení) a dočasné (suroviny, hotové výrobky).

Požární zatížení každého podlaží, podkroví, suterénu se stanovuje samostatně. Požární zatížení se bere takto:

- pro obytné, administrativní a průmyslové nepřesahuje 50 kg / m 2, pokud jsou hlavní prvky budov nehořlavé;

- průměrná hodnota v rezidenčním sektoru je 27 pro 1pokojové byty

kg / m 2, 2-pokoj- 30 kg/m 2, 3-pokoj- 40 kg/m2 ;

- v budovách III ohnivzdornost- 100 kg/m 2 ;

- v průmyslové prostory související s výrobou a zpracováním

hořlavých látek a materiálů- 250 - 500 kg/m2 ;

- v prostorách, kde jsou linky moderních technologiíprocesy a vysoký regál sklady- 2000 - 3000 kg/m 2 .

U pevných hořlavých materiálů je to důležité struktura požární zatížení, tzn. jeho disperzita a povaha jeho prostorového rozložení (hustě nacpané řady; samostatné stohy a balíčky; souvislé uspořádání nebo s mezerou; horizontální nebo vertikální). Například, kartonové krabice s botami nebo rolemi látky umístěnými:

1.horizontálně v patře suterénního skladu;

2. na skladové regály o výšce 8- 16 m

dávají jinou dynamiku ohně. V druhém případě se požár rozšíří za 5- 10x rychleji.

Míra dostatečné „otevřenosti“ pro spalování závisí na velikosti povrchu hořlavého materiálu, intenzitě výměny plynů atd. U zápalek stačí mezera 3 mm, aby každá zápalka vyhořela ze všech stran a pro dřevěná deska o rozměrech 2000 × 2000 mm, mezera 10- 15 mm je pro volné hoření málo.

Na praxi volný, uvolnit zvažte, že povrch zaostává za jiným blízkým povrchem ve vzdálenosti 20- 50 mm. Pro zohlednění volné plochy požárního zatížení se zavádí součinitel spalovací plochy K p.

Koeficient hořlavé plochy se nazývá poměr plochy povrchu hořeníF n.g do oblasti požáru F n .g.: K n =F např. /Fn.

Při spalování kapalin v nádržích K n \u003d 1, pevných látek K n > 1. Z tohoto důvodu se u stejného typu tuhého hořlavého materiálu, například dřeva, budou téměř všechny parametry ohně lišit v závislosti na koeficientu spalovacího povrchu ( pálení polen, prken, hoblin, pilin). Pro továrny na nábytek I a II stupně požární odolnosti) se hodnota K p pohybuje od 0,92 do 4,44. U většiny typů požárního zatížení hodnota K p nepřesahuje 2-3, zřídka dosahuje 4-5.

Koeficient hořlavé plochyurčuje skutečnou hodnotu plochy hoření, rychlost hoření hmoty, intenzitu uvolňování tepla při požáru, tepelné namáhání spalovací zóny, teplota požáru, rychlost jeho šíření a další parametry požáru.

Klasifikace požárů a jejich vlastnosti

Různé typy požárů lze klasifikovat podle různých charakteristických znaků, mezi které patří uzavřenost nebo otevřenost spalovacího zdroje, typ agregátního stavu hořící látky a použitých hasicích prostředků. Všechny mají své vlastní charakteristiky původu a vývoje, případně místa požáru atd. Neexistuje jednotná univerzální klasifikace požárů. Zde jsou některé klasifikace požárů nalezené ve specializované literatuře:

já Podle průběhu požáru v otevřeném nebo uzavřeném prostoru.

já A . otevřené ohně- Jedná se o otevřené ohně.Jedná se o požáry technologických zařízení (destilační kolony, sorpční věže, zařízení ropného, ​​plynárenského, chemického průmyslu), v nádržích s hořlavými kapalinami, požáry ve skladech hořlavých látek (dřevo, pevná paliva), lesní a stepní požáry, požáry obilná pole. Vnitřní požáry v budovách a konstrukcích se mohou změnit v otevřený oheň.

Mezi vlastnosti otevřeného ohně patří podmínky výměny tepla a plynu:

1. nedochází k akumulaci tepla ve spalovací zóně, protože se neomezuje pouze na stavební konstrukce;

2. pro teplotu takových požárů se bere teplota plamene, která je vyšší než teplota vnitřního ohně, protože se za ni bere teplota plynného média v místnosti;

3. výměna plynu není omezena konstrukčními prvky budov, proto je intenzivnější, závisí na intenzitě a směru větru;

4. Zóna tepelného vlivu je určena sálavým tepelným tokem, protože konvektivní toky stoupají, vytvářejí zónu zředění u základny ohně a poskytují intenzivní proudění vzduchu. čerstvý vzduch, což snižuje tepelný efekt;

5. Kouřová zóna, s výjimkou pálení rašeliny, na velkých plochách a v lese nezpůsobuje potíže při hašení otevřeného ohně.

Tyto vlastnosti otevřených ohňů určují specifika metod jejich hašení, techniky a metody používané k jejich hašení.

Otevřený typ zahrnuje požáry, nazývané ohnivé bouře, které jsou tepelným vírem o vysoké teplotě

16. Vnitřní požáry se vyskytují v uzavřených „uzavřených“ prostorách: v budovách, kabinách letadel, v nákladových prostorech lodí, uvnitř jakýchkoli jednotek. Zde se někdy samostatně rozlišují tzv. anaerobní požáry, tzn. bez přístupu vzduchu. Faktem je, že existuje řada látek (nitrovaná celulóza, dusičnan amonný, některá raketová paliva), které při zvýšení teploty podléhají chemickému rozkladu, což vede k záři plynu stěží rozeznatelnému od plamene.

Vnitřní požáry se zase dělí do dvou tříd podle způsobu rozložení požárního zatížení:

- požární zatížení je ve velkoobjemové místnosti rozloženo nerovnoměrně;

- požární zatížení je rozloženo rovnoměrně po celé ploše.

II. Podle stavu agregace hořlavé látky. Rozlišujte požáry způsobené spalováním plynu, kapaliny, pevné látky. Jejich spalování může být homogenní nebo heterogenní, tzn. když jsou palivo a okysličovadlo ve stejném nebo různém stavu agregace.

III. Podle rychlosti šíření zóny hoření na ohni: deflagraci(pomalé) šíření zóny hoření (rychlost od 0,5 do 50 m/s) a detonační (výbušné) šíření zóny hoření s rychlostí rázové vlny od několika set m/s do několika km/s.

IV. Podle typu počáteční fáze požáru: samovznícení (samovznícení) hořlavých látek a nucené (nucené) zapálení. V praxi se častěji vyskytuje druhý typ požáru.

PROTI. Podle povahy hořlavého média a doporučených hasiv. V V souladu s mezinárodní normou jsou požáry rozděleny do 4 tříd: A, B, C, D , v rámci kterých se rozlišují podtřídy Al, A 2 atd. Je vhodné to prezentovat ve formě tabulky.

VI. Podle stupně složitosti a nebezpečnosti oheňje mu přiděleno číslo (nebo hodnost). Číslo nebo hodnost- podmíněné číselné vyjádření množství sil a prostředků podílejících se na hašení požáru v souladu s harmonogramem výjezdů nebo plánem přitahování sil a prostředků.

Počet volacích čísel závisí na počtu jednotek v posádce. Harmonogram by měl zajistit rychlou koncentraci požadovaného (vypočteného) množství sil a prostředků na palbu s minimálním počtem čísel.

V požár č. 1 službukonající stráž v plném počtu vyráží do prostoru obsluhy hasičského sboru, dále do objektů, které mají vlastní hasičské sbory, na všechna místa nehod, živelních pohrom, kde hrozí ohrožení lidského života, ohrožení výbuchu nebo požáru.

Podle požární číslo 2 poslat další tři- čtyři čety (podle toho, kolik jich dorazilo pod č. 1) na tankerech a autopumpách a také čety speciálních služeb. Strážníci ve službě v oblasti výjezdu sousedních hasičských sborů jdou zpravidla k požáru v plné síle.

V posádkách s 10- 12 hasičských sborů, ne více než třiřadách oheň, kde nejvhodnější je takové pořadí, kdy za každé další číslo, počínaje druhým, šli čtyři k ohni- pět větví na hlavních hasičských vozech. Při určování počtu hasičských jednotek vyjíždějících k požáru na nejvyšší počet by měla být v posádce zajištěna určitá rezerva pro případ druhého požáru. V malých posádkách může být tato záloha vytvořena zavedením do bojové posádky záložní požární techniky s personálem bez služby.

Více čísel ( 4 a 5) se sídlem ve velkých posádkách. Při plánování výjezdu jednotek podle zvýšených požárních čísel se přihlíží ke stavu komunikací a průjezdů do jednotlivých výjezdových prostor. Například na špatných cestách se počet sil odcházejících na č. 2 nebo 3 zvyšuje a směřuje z různých směrů. Do oblastí s nedostatečným zásobováním vodou jsou posílány další cisternové vozy a hadicové vozy. U některých nejvýznamnějších a požárně nebezpečných objektů, kde je možný rychlý rozvoj požáru a ohrožení životů lidí, je plánováno vyslat síly a prostředky do zvýšeného počtu požárů při první zprávě. Seznam takových objektů obsahuje důležité průmyslové podniky nebo samostatné budovy, dílny s požárně nebezpečnými výrobními procesy, sklady hořlavých kapalin a plynů, hmotný majetek, dětské a léčebné ústavy, kluby, kina, výškové budovy a samostatné budovy veřejných organizací dle uvážení vedoucího HZS.

U některých objektů nemusí být při první zprávě o požáru uplatněn zvýšený počet a u požáru č. 1 dvě další- tři čety z hasičských sborů v hlavních nebo speciálních vozidlech.

Přihlášky se podávají k rozpisu odjezdů, který uvádí:

- objekty, na které jsou vysílány síly podle zvýšených palebných čísel;

- bezvodé části města, do kterých jsou navíc nasměrovány cisterny a hadicové vozy;

- vícepodlažní budovy, do kterých jsou při prvním ohlášení požáru dodatečně vyslány žebříky, autovýtahy, vozy GDZS, odtahové stanice kouře.

Počet speciálních vozidel a jejich typ se určuje v závislosti na vlastnostech zařízení. Například při hašení požáru v ropném skladu se počítá s výjezdem vozidel pro hasicí pěnu nebo prášek; v budovách muzeí, knihoven, depozitářů knih- vozidla pro hašení oxidu uhličitého a GDZS; ve výškových budovách- žebříky, autozvedáky, vozy GDZS, odtahové stanice kouře.