Cvičení: Výpočet zařízení pro využití tepla z odpadních plynů procesní pece. Termofyzikální charakteristiky a vlastnosti plynů Fyzikální vlastnosti spalin

Při stavbě pece by v ideálním případě chtěl mít takový design, který by automaticky poskytoval tolik vzduchu, kolik je potřeba ke spalování. Na první pohled to jde udělat s komínem. Opravdu, čím intenzivněji dřevo hoří, tím je žhavější spaliny, tím větší tah by měl být (model s karburátorem). Ale není. Tah vůbec nezávisí na množství vznikajících horkých spalin. Tah je pokles tlaku v potrubí od hlavy potrubí k topeništi. Je určena výškou potrubí a teplotou spalin, respektive jejich hustotou.

Tah je určen vzorcem:

F \u003d A (p v - p d) h

kde F je tah, A je koeficient, p in je hustota venkovního vzduchu, p d je hustota spalin, h je výška potrubí

Hustota spalin se vypočítá podle vzorce:

p d \u003d p in (273 + t in) / (273 + t d)

kde t in at d - teplota ve stupních Celsia venkovního atmosférického vzduchu mimo potrubí a spalin v potrubí.

Rychlost spalin v potrubí (objemový průtok, tj. sací kapacita potrubí) G vůbec nezávisí na výšce potrubí a je dána rozdílem teplot spalin a venkovního vzduchu a také plochou průřez komín. Z toho vyplývá řada praktických závěrů.

Za prvé, komíny se dělají vysoké vůbec ne za účelem zvýšení průtoku vzduchu topeništěm, ale pouze za účelem zvýšení tahu (tedy poklesu tlaku v potrubí). To je velmi důležité, aby se zabránilo překlopení tahu (vykuřování pece) v případě tlaku větru (hodnota tahu musí vždy překročit možný tlak větru).

Za druhé, je vhodné regulovat průtok vzduchu pomocí zařízení, která mění plochu volné části potrubí, to znamená pomocí ventilů. Se zvětšením plochy průřezu komínového kanálu, například o faktor dva, lze očekávat přibližně dvojnásobné zvýšení objemového průtoku vzduchu topeništěm.

Pojďme si to zjednodušit a dobrý příklad. Máme dvě stejné trouby. Spojujeme je do jednoho. Získáme kamna dvojnásobné velikosti s dvojnásobným množstvím hořícího dřeva, s dvojnásobným průtokem vzduchu a plochou průřezu trubky. Nebo (což je totéž), pokud v topeništi vzplane stále více palivového dřeva, je nutné stále více otevírat ventily na potrubí.

Za třetí Pokud kamna hoří normálně v ustáleném stavu a do topeniště navíc pustíme proud studeného vzduchu kolem hořícího dřeva do komína, tak se spaliny okamžitě ochladí a průtok vzduchu kamny se sníží. Současně začne slábnout hořící palivové dříví. To znamená, že se nezdá, že bychom přímo ovlivňovali palivové dříví a nesměřovali další proudění kolem palivového dřeva, ale ukázalo se, že potrubím může procházet méně spalin než dříve, když tento dodatečný proud vzduchu chyběl. Trubka sama o sobě sníží tok vzduchu k palivovému dříví, který byl dříve, a kromě toho nepropustí další proudění studeného vzduchu. Jinými slovy, komín bude ucpaný.

Proto je tak škodlivý únik studeného vzduchu štěrbinami v komínech, nadměrné proudění vzduchu v topeništi a vlastně jakákoliv ztráta tepla v komíně vedoucí ke snížení teploty spalin.

Čtvrtý, čím větší je koeficient plynodynamického odporu komína, tím nižší je průtok vzduchu. To znamená, že je žádoucí, aby stěny komína byly co nejhladší, bez turbulencí a bez zatáček.

Pátý, čím nižší je teplota spalin, tím prudčeji se mění proudění vzduchu s kolísáním teploty spalin, což vysvětluje situaci nestability potrubí při zapálení topeniště.

V šestém, při vysokých teplotách spalin je průtok vzduchu nezávislý na teplotě spalin. To znamená, že při silném zahřívání pece se proud vzduchu přestane zvyšovat a začíná záviset pouze na průřezu potrubí.

Problémy nestability vznikají nejen při analýze tepelných charakteristik potrubí, ale také při zvažování dynamiky proudění plynu v potrubí. Komín je totiž studna naplněná lehkými spalinami. Pokud tyto lehké spaliny nestoupají velmi rychle, pak existuje možnost, že těžký venkovní vzduch může jednoduše klesnout do lehkého plynu a vytvořit klesající tok v potrubí směrem dolů. Tato situace je zvláště pravděpodobná, když jsou stěny komína studené, to znamená během zapalování pece.

Rýže. 1. Schéma pohybu plynů ve studeném komíně: 1 - topeniště; 2 - přívod vzduchu přes dmychadlo; 3-komínový; 4 - ventil; 5 - komínový zub; 6-kouřové plyny; 7-nevyhovující studený vzduch; 8 - proudění vzduchu způsobující překlápění tahu.

a) hladké otevřené vertikální potrubí
b) potrubí s ventilem a zubem
c) potrubí s horním ventilem

Plné šipky ukazují směry pohybu lehkých horkých spalin. Přerušované šipky ukazují směry sestupných proudů studeného těžkého vzduchu z atmosféry.

Na rýže. 1a je schematicky znázorněna pec, do které je přiváděn vzduch 2 a spaliny 6 jsou odváděny komínem, dokonce i topeništěm. Toto klesající proudění může nahradit „běžný“ proud vzduchu ventilátorem 2. I když jsou kamna uzamčena všemi dvířky a všechny klapky nasávání vzduchu jsou zavřené, kamna mohou stále hořet vzduchem přicházejícím shora. Mimochodem, to se často stává, když uhlí dohoří se zavřenými dvířky pece. Může dokonce dojít k úplnému překlopení tahu: vzduch bude vstupovat shora potrubím a kouřové plyny budou vycházet dveřmi.

Ve skutečnosti na vnitřní stěna komín má vždy nerovnosti, výrůstky, nerovnosti, se kterými se při střetu spaliny a přicházející studený vzduch víří a vzájemně mísí. Současně je studený proud vzduchu směřující dolů vytlačován nebo při zahřívání začne stoupat nahoru smíchaný s horkými plyny.

Efekt obrácení proudů studeného vzduchu směrem nahoru je zesílen v přítomnosti částečně otevřených ventilů a také takzvaného zubu, který je široce používán v technologii výroby krbů ( rýže. 1b). Zub zabraňuje proudění studeného vzduchu z komína do prostoru krbu a tím zabraňuje kouření krbu.

Sestupné tahy vzduchu v komíně jsou nebezpečné zejména v mlhavém počasí: spaliny nejsou schopny odpařit sebemenší kapky vody, ochlazují se, tah klesá a mohou se i převrátit. Kamna přitom silně kouří, nevzplanou.

Ze stejného důvodu hodně kouří kamna s vlhkým komínem. Horní šoupátka jsou zvláště účinná při zabránění toku dolů ( rýže. 1v), nastavitelné v závislosti na rychlosti spalin v komíně. Provoz takových ventilů je však nepohodlný.

Rýže. Obr. 2. Závislost součinitele přebytku vzduchu a na době ohřevu pece (plná křivka). Tečkovaná křivka je požadovaná spotřeba vzduchu G spotřeba pro úplnou oxidaci zplodin hoření palivového dřeva (včetně sazí a těkavých látek) ve spalinách (v relativních jednotkách). Přerušovaná křivka je skutečná spotřeba vzduchu G potrubí poskytovaná tahem potrubí (v relativních jednotkách). Koeficient přebytečného vzduchu je podílem oddělení G potrubí na G průtok

Stabilní a dostatečně silný tah nastává až po prohřátí stěn komína, což trvá dlouho, takže na začátku topení je vždy málo vzduchu. V tomto případě je koeficient přebytku vzduchu menší než jedna a pec kouří ( rýže. 2). A naopak: na konci topení zůstává komín horký, tah zůstává dlouho, ačkoli palivové dříví téměř vyhořelo (součinitel přebytečného vzduchu je více než jedna). Kovové pece s kovovými izolovanými komíny rychleji dosáhnou režimu díky nízké tepelné kapacitě oproti zděným komínům.

V rozboru dějů v komíně se dá pokračovat, ale už teď je jasné, že ať jsou kamna samotná jakkoli kvalitní, všechny jejich přednosti může špatný komín snížit na nulu. Samozřejmě v ideál komín by měl být vyměněn moderní systém nucený odtah spalin pomocí elektrického ventilátoru s nastavitelným průtokem a s předkondenzací vlhkosti ze spalin. Takový systém by mimo jiné mohl čistit spaliny od sazí, oxidu uhelnatého a dalších škodlivé nečistoty, jakož i ochlazovat odváděné spaliny a zajišťovat rekuperaci tepla.

To vše je ale ve vzdálené budoucnosti. Pro letního obyvatele a zahrádkáře se může komín někdy výrazně prodražit než samotná kamna, zejména v případě vytápění vícepodlažního domu. Saunové komíny jsou většinou jednodušší a kratší, ale tepelný výkon kamen může být velmi vysoký. Takové trubky jsou zpravidla po celé délce velmi horké, často z nich vylétají jiskry a popel, ale kondenzace a saze jsou nevýznamné.

Pokud prozatím plánujete využívat budovu sauny pouze jako lázeňský dům, lze potrubí vyrobit i neizolované. Pokud také uvažujete o lázeňském domě jako o místě možného pobytu (přechodné bydliště, přenocování), zejména v zimě, je vhodnější potrubí okamžitě izolovat a navíc kvalitativně „na celý život“. Kamna lze přitom minimálně každý den měnit, design lze vybrat pohodlněji a vhodněji a potrubí bude stejné.

Alespoň pokud je trouba zapnutá dlouhé hoření(doutnající palivové dříví), pak je izolace potrubí bezpodmínečně nutná, protože při nízkém výkonu (1 - 5 kW) neizolované kovové potrubí zcela vychladne, bude hojně proudit kondenzát, který v nejv. velmi chladný může dokonce zamrznout a ucpat potrubí ledem. To je zvláště nebezpečné v přítomnosti jiskrové mřížky a deštníků s malými průchozími mezerami. Lapače jisker jsou užitečné pro intenzivní vytápění v létě a extrémně nebezpečné pro slabé spalování palivového dřeva v zimě. Z důvodu možného zanášení potrubí ledem byla v roce 1991 (a ještě dříve na komíny plynových kamen) zakázána instalace deflektorů a deštníků na komíny.

Ze stejných důvodů byste se neměli nechat unést výškou potrubí - úroveň tahu není pro nevracení tak důležitá saunová kamna. Pokud kouří, můžete místnost vždy rychle vyvětrat. Ale je třeba dodržet výšku nad hřebenem střechy (minimálně 0,5 m), aby nedocházelo k překlápění tahu při poryvech větru. Na plochých střechách by měla trubka vyčnívat nad sněhovou pokrývku. V každém případě je lepší mít trubku nižší, ale teplejší (než vyšší, ale studenější). Vysoké komíny jsou v zimě vždy studené a nebezpečné.

Studené komíny mají spoustu nevýhod. Ve stejné době, neizolované, ale nepříliš dlouhé trubky na kovové pece při podpalování se rychle zahřejí (mnohem rychleji než cihlové trubky), při prudkém zahřátí zůstávají horké, a proto jsou velmi široce používány v lázních (a nejen v koupelích), zejména proto, že jsou poměrně levné. Azbestocementové trubky se u kovových pecí nepoužívají, protože jsou těžké a také se při přehřátí hroutí a úlomky létají.

Rýže. 3. Nejjednodušší konstrukce kovových komínů: 1 - kovový kulatý komín; 2 - lapač jisker; 3 - uzávěr pro ochranu potrubí před atmosférickými srážkami; 4 - krokve; 5 - střešní plášť; 6 - dřevěné bloky mezi krokvemi (nebo trámy) navrhnout požární otvor (řezání) ve střeše nebo stropě (v případě potřeby); 7 - hřeben střechy; osm - měkká střecha(střešní krytina, hydrostekloizol, měkké dlaždice, vlnité lepenky-bitumenové desky atd.); 9 - plech pro zastřešení a zakrytí otvoru (je povoleno použít plochý plech aceidu - azbestocementovou elektroizolační desku); 10 - kovová drenážní podložka; 11 - azbestové těsnění mezery (spáry); 12 - kovová čepice; 13 - stropní nosníky (s vyplněním prostoru izolací); 14 - obložení stropu; 15 - podkroví (v případě potřeby); 16 - plech stropního řezání; 17 - kovové výztužné rohy; 18 - kovový kryt řezu stropu (je-li to nutné); 19 - nehořlavá tepelně odolná izolace (expandovaná hlína, písek, perlit, minerální vlna); 20 - ochranná podložka (plech přes vrstvu azbestové lepenky o tloušťce 8 mm); 21 - síto kovové trubky.

a) netepelně izolované potrubí;
b) tepelně izolovaná stíněná trubka s odporem prostupu tepla minimálně 0,3 m 2 -deg/W (což odpovídá tloušťce cihly 130 mm nebo tloušťce izolace z minerální vlny 20 mm).

Na rýže. 3 ukazuje typická schémata zapojení pro neizolované kovové trubky. Samotné potrubí by mělo být zakoupeno z nerezové oceli o tloušťce minimálně 0,7 mm. Nejoblíbenější průměr ruské trubky je 120 mm, finské 115 mm.

Podle GOST 9817-95 by měla být plocha průřezu víceotáčkového komína alespoň 8 cm 2 na 1 kW jmenovitého tepelného výkonu uvolněného v peci při spalování dřeva. Tento výkon by se neměl zaměňovat s tepelným výkonem tepelně náročné pece, uvolněným z vnějšího cihlového povrchu pece do místnosti podle SNiP 2.04.05-91. Toto je jedno z mnoha nedorozumění našich normativních dokumentů. Vzhledem k tomu, že tepelně náročné pece jsou vytápěny obvykle pouze 2-3 hodiny denně, je výkon v peci asi desetkrát větší než výkon uvolňování tepla z povrchu zděné pece.

Příště si povíme něco o vlastnostech instalace komínů.

Stát vzdělávací instituce vyšší odborné vzdělání

"Státní technická univerzita Samara"

Ústav chemické technologie a průmyslové ekologie

KURZOVÁ PRÁCE

v oboru "Technická termodynamika a tepelná technika"

Téma: Výpočet zařízení pro rekuperaci tepla z odpadních plynů procesní pece

Vyplnil: Student Ryabinina E.A.

ZF kurz III skupina 19

Kontroloval: konzultant Churkina A.Yu.

Samara 2010

Úvod

Většina chemických podniků produkuje tepelný odpad s vysokou a nízkou teplotou, který lze využít jako druhotné energetické zdroje (SER). Patří sem spaliny z různých kotlů a procesních pecí, chlazené proudy, chladicí voda a odpadní pára.

Tepelné VER do značné míry pokrývají potřebu tepla jednotlivých odvětví. V dusíkovém průmyslu je tedy více než 26 % potřeby tepla pokryto pomocí VER, v průmyslu sody více než 11 %.

Počet použitých HORů závisí na třech faktorech: teplotě HORů, jejich tepelném výkonu a kontinuitě výkonu.

V současnosti je nejrozšířenější využití tepla z průmyslových odpadních plynů, které mají vysoký teplotní potenciál pro téměř všechny procesy požární techniky a lze je kontinuálně využívat ve většině průmyslových odvětví. Teplo odpadních plynů je hlavní složkou energetické bilance. Používá se hlavně pro technologické a v některých případech pro energetické účely (v kotlích na odpadní teplo).

Široké používání vysokoteplotních tepelných VER je však spojeno s rozvojem metod využití, včetně tepla horkých strusek, produktů atd., nových metod využití tepla výfukových plynů, jakož i se zdokonalováním návrhy stávajících užitných zařízení.

1. Popis technologické schéma

V trubkových pecích bez konvekční komory nebo v pecích sálavého konvekčního typu, ale s relativně vysokou počáteční teplotou ohřívaného produktu, může být teplota spalin relativně vysoká, což vede ke zvýšeným tepelným ztrátám, snížení účinnosti pece a vyššímu množství paliva. spotřeba. Proto je nutné využít teplo odpadních plynů. Toho lze dosáhnout buď použitím ohřívače vzduchu, který ohřívá vzduch vstupující do topeniště pro spalování paliva, nebo instalací kotlů na odpadní teplo, které umožňují získávat vodní páru potřebnou pro technologické potřeby.

Pro realizaci ohřevu vzduchu jsou však nutné dodatečné náklady na konstrukci ohřívače vzduchu, dmychadel a také další příkon spotřebovaný motorem dmychadla.

Pro zajištění normálního provozu ohřívače vzduchu je důležité zabránit možnosti koroze jeho povrchu ze strany proudění spalin. Tento jev je možný, když je teplota teplosměnné plochy nižší než teplota rosného bodu; přitom se část spalin, přímo v kontaktu s povrchem ohřívače vzduchu, výrazně ochlazuje, vodní pára v nich obsažená částečně kondenzuje a pohlcováním oxidu siřičitého z plynů vytváří agresivní slabou kyselinu.

Rosný bod odpovídá teplotě, při které se tlak nasycených vodních par rovná parciálnímu tlaku vodní páry obsažené ve spalinách.

Jedním z nejspolehlivějších způsobů ochrany proti korozi je nějakým způsobem předehřát vzduch (například ve vodě popř parní ohřívače) na teploty nad rosným bodem. K takové korozi může dojít i na povrchu konvekčního potrubí, pokud je teplota suroviny vstupující do pece pod rosným bodem.

Zdrojem tepla pro zvýšení teploty syté páry je oxidační reakce (spalování) primárního paliva. Spaliny vznikající při spalování odevzdávají své teplo v sálavé a následně konvekční komoře proudu suroviny (pára). Přehřátá vodní pára vstupuje do spotřebitele a produkty spalování opouštějí pec a vstupují do kotle na odpadní teplo. Na výstupu z KU je nasycená vodní pára přiváděna zpět do parní přehřívací pece a spaliny chlazené napájecí vodou vstupují do ohřívače vzduchu. Z ohřívače vzduchu vstupují spaliny do CTAN, kde se voda proudící spirálou ohřívá a jde přímo ke spotřebiči a spaliny jsou vypouštěny do atmosféry.

2. Výpočet pece

2.1 Výpočet spalovacího procesu

Stanovme si spodní výhřevnost spalování paliva Q R n. Pokud je palivem jednotlivý uhlovodík, pak jeho výhřevnost Q R n rovná se standardnímu spalnému teplu mínus výparné teplo vody ve spalinách. Lze jej také vypočítat ze standardních tepelných účinků vzniku výchozích a konečných produktů na základě Hessova zákona.

U paliva sestávajícího ze směsi uhlovodíků se výhřevnost stanoví podle pravidla aditivnosti:

kde Q pi n- spalné teplo i- složka paliva;

y i- soustředění i- složka paliva ve zlomcích jednotky, pak:

Q R n cm = 35,84 ∙ 0,987 + 63,80 ∙ 0,0033+ 91,32 ∙ 0,0012+ 118,73 ∙ 0,0004 + 146,10 ∙ J 0,0001 \u0001 \u003d M.m.

Molární hmotnost paliva:

M m = Σ M i ∙ y i ,

kde M i- molární hmotnost i- složka paliva, odtud:

M m = 16,042 ∙ 0,987 + 30,07 ∙ 0,0033 + 44,094 ∙ 0,0012 + 58,120 ∙ 0,0004 + 72,15 ∙ 0,0001 + 44,0 0.0.0.0 0,001 0,0001 + 44,00

kg / m 3,

pak Q R n cm, vyjádřeno v MJ/kg, se rovná:

MJ/kg.

Výsledky výpočtu jsou shrnuty v tabulce. jeden:

Složení paliva stůl 1

Stanovme elementární složení paliva, % (hmotnost):

,

kde n i C , NIH , n i N , n i O- počet atomů uhlíku, vodíku, dusíku a kyslíku v molekulách jednotlivých složek tvořících palivo;

Obsah každé složky paliva, hm. %;

x i- obsah každé složky paliva, říkají. %;

M i je molární hmotnost jednotlivých složek paliva;

M m je molární hmotnost paliva.

Kontrola složení :

C + H + O + N = 74,0 + 24,6 + 0,2 + 1,2 = 100 % (hmotn.).

Stanovme si teoretické množství vzduchu potřebné ke spálení 1 kg paliva, určíme ho ze stechiometrické rovnice spalovací reakce a obsahu kyslíku v atmosférickém vzduchu. Pokud je známo elementární složení paliva, teoretické množství vzduchu L0, kg/kg, se vypočítá podle vzorce:

V praxi se pro zajištění úplnosti spalování paliva do topeniště přivádí přebytečné množství vzduchu, skutečný průtok vzduchu zjistíme při α = 1,25:

L = aL 0 ,

kde L- skutečná spotřeba vzduchu;

α - koeficient přebytku vzduchu,

L = 1,25∙17,0 = 21,25 kg/kg.

Měrný objem vzduchu (neuvedeno) pro spalování 1 kg paliva:

kde ρ v= 1,293 - hustota vzduchu za normálních podmínek,

m 3 / kg.

Najděte množství spalin vzniklých při spalování 1 kg paliva:

je-li známé elementární složení paliva, lze hmotnostní složení spalin na 1 kg paliva při jeho úplném spálení určit na základě následujících rovnic:

kde mCO2 , mH20 , m N2 , mO2- hmotnost odpovídajících plynů, kg.

Celkové množství spalin:

m p. s = m CO2 + m H2O + m N2 + m O2,

m p. s= 2,71 + 2,21 + 16,33 + 1,00 = 22,25 kg/kg.

Kontrola přijaté hodnoty:

kde W f - měrná spotřeba tryska pára při spalování kapalného paliva, kg/kg (pro plynné palivo W f = 0),

Vzhledem k tomu, že palivem je plyn, zanedbáváme obsah vlhkosti ve vzduchu a nebereme v úvahu množství vodní páry.

Zjistime objem spalin za normálních podmínek vzniklých při spalování 1 kg paliva:

kde m i- hmotnost odpovídajícího plynu vzniklého při spalování 1 kg paliva;

ρi- hustota tohoto plynu za normálních podmínek, kg / m 3;

M i je molární hmotnost daného plynu, kg/kmol;

22,4 - molární objem, m 3 / kmol,

m3/kg; m3/kg;

m3/kg; m 3 / kg.

Celkový objem spalin (není k dispozici) při skutečném průtoku vzduchu:

V = V CO2 + V H2O + V N2 + V O2 ,

PROTI = 1,38 + 2,75 + 13,06 + 0,70 \u003d 17,89 m 3 / kg.

Hustota produktů spalování (neuvedená):

kg/m3.

Zjistime tepelnou kapacitu a entalpii spalin 1 kg paliva v rozsahu teplot od 100 °C (373 K) do 1500 °C (1773 K) pomocí údajů v tabulce. 2.

Průměrné měrné tepelné kapacity plynů s p, kJ/(kg∙K) tabulka 2

t, °С

Entalpie spalin vzniklých při spalování 1 kg paliva:

kde s CO2 , s H2O , s N2 , s O2- průměrné měrné tepelné kapacity při konstantním tlaku odpovídajícího trávníku při teplotě t kJ/(kg K);

s t je průměrná tepelná kapacita spalin vzniklých při spalování 1 kg paliva o teplotě t kJ/(kg K);

při 100 °С: kJ/(kg∙K);

při 200 °С: kJ/(kg∙K);

při 300 °C: kJ/(kg∙K);

při 400 °С: kJ/(kg∙K);

při 500 °С: kJ/(kg∙K);

při 600 °C: kJ/(kg∙K);

při 700 °С: kJ/(kg∙K);

při 800 °С: kJ/(kg∙K);

při 1000 °С: kJ/(kg∙K);

při 1500 °C: kJ/(kg∙K);

Výsledky výpočtů jsou shrnuty v tabulce. 3.

Entalpie produktů spalování Tabulka 3

Podle tabulky. 3 vytvořte graf závislosti H t = F ( t ) (Obr. 1) viz příloha .

2.2 Výpočet tepelné bilance pece, účinnosti pece a spotřeby paliva

Tepelný tok zachycený vodní párou v peci (užitečné tepelné zatížení):

kde G- množství přehřáté vodní páry za jednotku času, kg/s;

H vp1 a H vp2

Teplotu odcházejících spalin bereme na 320 °C (593 K). Tepelné ztráty sáláním v životní prostředí bude 10 %, přičemž 9 % z nich se ztratí v sálavé komoře a 1 % v konvekční komoře. Účinnost pece η t = 0,95.

Tepelné ztráty chemickým nedopalováním, stejně jako množství tepla přiváděného paliva a vzduchu, jsou zanedbávány.

Pojďme určit účinnost pece:

kde uh je entalpie spalin při teplotě spalin opouštějících topeniště, t uh; teplota odcházejících spalin se obvykle předpokládá o 100 - 150 °C vyšší než počáteční teplota suroviny na vstupu do pece; q pot- tepelné ztráty zářením do okolí, % nebo zlomek Q podlaha ;

Spotřeba paliva, kg/s:

kg/s.

2.3 Výpočet sálavé komory a konvekční komory

Nastavíme teplotu spalin na prostupu: t P\u003d 750 - 850 ° С, přijímáme

t P= 800 °C (1073 K). Entalpie spalin při teplotě na průchodu

H P= 21171,8 kJ/kg.

Tepelný tok přijímaný vodní párou v sálavých trubicích:

kde H n je entalpie spalin při teplotě spalin na průchodu, kJ/kg;

η t - účinnost pece; doporučuje se, aby se rovnala 0,95 - 0,98;

Tepelný tok zachycený vodní párou v konvekčním potrubí:

Entalpie vodní páry na vstupu do sálavé sekce bude:

kJ/kg.

Akceptujeme hodnotu tlakových ztrát v konvekční komoře ∆ P na= 0,1 MPa, pak:

P na = P - P na ,

P na= 1,2 - 0,1 = 1,1 MPa.

Teplota vstupu vodní páry do sálavé sekce t na= 294 °C, pak průměrná teplota vnějšího povrchu sálavých trubic bude:

kde Δt- rozdíl mezi teplotou vnějšího povrchu sálavých trubek a teplotou vodní páry (suroviny) ohřáté v trubkách; Δt= 20 - 60 °С;

NA.

Maximální konstrukční teplota spalování:

kde t o- snížená teplota výchozí směsi paliva a vzduchu; rovná se teplotě vzduchu přiváděného ke spalování;

DÍKY.- měrná tepelná kapacita zplodin hoření při teplotě t P;

°C.

V tmax = 1772,8 °С a t n \u003d 800 ° C tepelná hustota absolutně černého povrchu qs pro různé teploty vnější povrch sálavých trubic má následující význam:

Θ, °С 200 400 600

qs, W/m2 1,50 ∙ 10 5 1,30 ∙ 10 5 0,70 ∙ 10 5

Sestavíme pomocný graf (obr. 2) viz příloha, podle kterého zjistíme hustotu tepla při Θ = 527 °С: qs\u003d 0,95 ∙ 10 5 W/m2.

Vypočítáme celkový tepelný tok přivedený do pece:

Předběžná hodnota plochy ekvivalentní zcela černému povrchu:

m 2

Přijmeme stupeň stínění zdiva Ψ = 0,45 a pro α = 1,25 zjistíme, že

Hs /H l = 0,73.

Hodnota ekvivalentního rovného povrchu:

m 2

Akceptujeme jednořadé umístění trubek a krok mezi nimi:

S = 2d n= 2 ∙ 0,152 = 0,304 m. Pro tyto hodnoty je tvarový faktor Na = 0,87.

Hodnota stíněného povrchu zdiva:

m 2

Topná plocha sálavých trubic:

m 2

Vybíráme troubu BB2, její parametry:

povrch radiační komory, m 2 180

plocha konvekční komory, m 2 180

pracovní délka pece, m 9

šířka radiační komory, m 1,2

verze b

metoda spalování paliva bez plamene

průměr trubky radiační komory, mm 152×6

průměr trubky konvekční komory, mm 114×6

Počet trubek v radiační komoře:

kde d n je vnější průměr trubek v radiační komoře, m;

l podlaha - užitečná délka sálavých trubek, omývaných proudem spalin, m,

l podlaha = 9 - 0,42 = 8,2 m,

.

Tepelné namáhání povrchu sálavých trubic:

W/m2.

Určete počet trubek konvekční komory:

Uspořádáme je šachovnicově po 3 do jedné vodorovné řady. Krok mezi trubkami S = 1,7 d h = 0,19 m.

Průměrný teplotní rozdíl je určen vzorcem:

°C.

Koeficient prostupu tepla v konvekční komoře:

W / (m 2 ∙ K).

Tepelné namáhání povrchu konvekčního potrubí je určeno vzorcem:

W/m2.

2.4 Hydraulický výpočet spirály pece

Hydraulický výpočet spirály pece spočívá ve stanovení tlakové ztráty vodní páry v sálavém a konvekčním potrubí.

kde G

ρ do v.p. - hustota vodní páry při průměrné teplotě a tlaku v konvekční komoře, kg/m 3;

d k – vnitřní průměr konvekčního potrubí, m;

z k je počet průtoků v konvekční komoře,

slečna.

ν k \u003d 3,311 ∙ 10 -6 m 2 / s.

Hodnota Reynoldsova kritéria:

m

Ztráta třecího tlaku:

Pa = 14,4 kPa.

Pa = 20,2 kPa.

kde Σ ζ to

- počet otáček.

Celková tlaková ztráta:

2.5 Výpočet tlakové ztráty vodní páry v radiační komoře

Průměrná rychlost páry:

kde G je průtok vodní páry přehřáté v peci, kg/s;

ρ r v.p. - hustota vodní páry při průměrné teplotě a tlaku v konvekční komoře, kg/m 3;

dр – vnitřní průměr konvekčního potrubí, m;

z p je počet průtoků v clnvekční komoře,

slečna.

Kinematická viskozita vodní páry při průměrné teplotě a tlaku v konvekční komoře ν p \u003d 8,59 ∙ 10 -6 m 2 / s.

Hodnota Reynoldsova kritéria:

Celková délka potrubí v přímém úseku:

m

Koeficient hydraulického tření:

Ztráta třecího tlaku:

Pa = 15,1 kPa.

Ztráta tlaku k překonání lokální odpor:

Pa = 11,3 kPa,

kde Σ ζ p\u003d 0,35 - koeficient odporu při otáčení o 180 ºС,

- počet otáček.

Celková tlaková ztráta:

Provedené výpočty ukázaly, že zvolená pec bude zajišťovat proces přehřívání vodní páry v daném režimu.

3. Výpočet kotle na odpadní teplo

Najděte průměrnou teplotu spalin:

kde t 1 - teplota spalin na vstupu,

t 2 – výstupní teplota spalin, °С;

°C (538 K).

Hmotnostní průtok spalin:

kde B - spotřeba paliva, kg / s;

Pro spaliny jsou specifické entalpie stanoveny na základě údajů v tabulce. 3 a Obr. 1 podle vzorce:

Entalpie chladicích kapalin Tabulka 4

Tepelný tok přenášený spalinami:

kde H 1 a H 2 - entalpie spalin při teplotě vstupu resp. výstupu KU vzniklá při spalování 1 kg paliva, kJ/kg;

B - spotřeba paliva, kg/s;

h 1 a h 2 - měrné entalpie spalin, kJ / kg,

Tepelný tok vnímaný vodou, W:

kde η ku - součinitel využití tepla v CU; η ku = 0,97;

G n - kapacita páry, kg/s;

h k vp - entalpie nasycené vodní páry při výstupní teplotě, kJ/kg;

h n entalpie napájecí vody, kJ/kg,

Množství vodní páry přijaté v KU je určeno vzorcem:

kg/s.

Tepelný tok odebraný vodou v topné zóně:

kde h k in - specifická entalpie vody při teplotě odpařování, kJ / kg;

Tepelný tok přenášený spalinami do vody v topné zóně (užitečné teplo):

kde h x je specifická entalpie spalin při teplotě t x , odtud:

kJ/kg.

Hodnota spalné entalpie 1 kg paliva:

Podle Obr. 1 teplota spalin odpovídající hodnotě H x = 5700,45 kJ/kg:

t x = 270 °С.

Průměrný teplotní rozdíl v topné zóně:

°C.

270 spaliny 210 S přihlédnutím k indexu protiproudu:

kde Na f je součinitel prostupu tepla;

m 2

Průměrný teplotní rozdíl ve odpařovací zóně:

°C.

320 spaliny 270 S přihlédnutím k indexu protiproudu:

187 vodní pára 187

Teplosměnná plocha v topné zóně:

kde Na f je součinitel prostupu tepla;

m 2

Celková teplosměnná plocha:

F = F n + F ty

F\u003d 22,6 + 80 \u003d 102,6 m2.

V souladu s GOST 14248-79 vybíráme standardní výparník s parním prostorem s následujícími charakteristikami:

průměr pouzdra, mm 1600

počet svazků trubek 1

počet trubek v jednom svazku 362

teplosměnná plocha, m 2 170

průřezová plocha jednoho zdvihu

potrubím, m 2 0,055

4. Tepelná bilance ohřívače vzduchu

Atmosférický vzduch s teplotou t ° v-x vstupuje do aparatury, kde se zahřeje na teplotu t x v-x vlivem tepla spalin.

Spotřeba vzduchu, kg/s se určuje na základě požadovaného množství paliva:

kde V- spotřeba paliva, kg/s;

L- skutečná spotřeba vzduchu na spalování 1 kg paliva, kg/kg,

Spaliny, vydávající své teplo, se ochlazují t dg3 = t dg2 před t dg4 .

=

kde H3 a H4- entalpie spalin při teplotách t dg3 a t dg4 respektive kJ/kg,

Tepelný tok vnímaný vzduchem, W:

kde s in-x- průměrná měrná tepelná kapacita vzduchu, kJ/(kg K);

0,97 - účinnost ohřívače vzduchu,

Konečná teplota vzduchu ( t x v-x) se určí z rovnice tepelné bilance:

NA.

5. Tepelná bilance KTAN

Za ohřívačem vzduchu vstupují spaliny do kontaktního aparátu s aktivní tryskou (KTAN), odkud jejich teplota klesá t dg5 = t dg4 až do teploty t dg6= 60 °С.

Teplo spalin je odváděno dvěma samostatnými vodními toky. Jeden proud přichází do přímého kontaktu se spalinami a druhý si s nimi vyměňuje teplo přes stěnu spirály.

Tepelný tok vydávaný spalinami, W:

kde H5 a H6- entalpie spalin při teplotě t dg5 a t dg6 respektive kJ/kg,

Množství chladicí vody (celkové), kg/s, se určí z rovnice tepelné bilance:

kde η - účinnost KTAN, η=0,9,

kg/s.

Tepelný tok vnímaný chladicí vodou, W:

kde G voda- spotřeba chladicí vody, kg/s:

s vodou- měrná tepelná kapacita vody, 4,19 kJ/(kg K);

t n voda a t do vody- teplota vody na vstupu a výstupu z KTAN, resp.

6. Výpočet účinnosti zařízení na rekuperaci tepla

Při stanovení hodnoty účinnosti syntetizovaného systému ( η mu) používá se tradiční přístup.

Výpočet účinnosti zařízení na rekuperaci tepla se provádí podle vzorce:

7. Exergické posouzení systému "pec - kotel na odpadní teplo".

Exergetická metoda analýzy energetických technologických systémů umožňuje co nejobjektivnější a nejkvalitnější posouzení energetických ztrát, které nejsou při konvenčním hodnocení pomocí prvního termodynamického zákona nijak zjištěny. V posuzovaném případě je jako hodnotící kritérium použita exergická účinnost, která je definována jako poměr odstraněné exergie k exergii dodávané do systému:

kde E sub- exergie paliva, MJ/kg;

E resp.- exergie odebraná prouděním vodní páry v peci a kotli na odpadní teplo.

V případě plynného paliva je dodaná exergie součtem exergie paliva ( E sub1) a vzduchová exergie ( E sub2):

kde N n a Ale- entalpie vzduchu při teplotě vstupu do pece a teplotě okolí, v tomto pořadí, kJ/kg;

Že-298 K (25 °С);

∆S- změna entropie vzduchu, kJ/(kg K).

Ve většině případů lze hodnotu vzduchové exergie zanedbat, tj.

Přidělená exergie pro uvažovaný systém je součtem exergie přijaté vodní párou v peci ( E resp1), a exergie absorbovaná vodní párou v CH ( E resp2).

Pro proud páry ohřátý v peci:

kde G- spotřeba páry v peci, kg/s;

H vp1 a H vp2- entalpie vodní páry na vstupu a výstupu z pece, kJ/kg;

ΔS vp- změna entropie vodní páry, kJ/(kg K).

Pro proudění vodní páry získané v HV:

kde G n- spotřeba páry v CU, kg/s;

h do ch- entalpie nasycené vodní páry na výstupu z KU, kJ/kg;

h n v- entalpie napájecí vody na vstupu do KU, kJ/kg.

E resp. = E otv1 + E otv2 ,

E resp.\u003d 1965,8 + 296,3 \u003d 2262,1 J / kg.

Závěr

Po provedení výpočtu pro navrhované zařízení (zpětné získávání tepla z odpadních plynů procesní pece) můžeme dojít k závěru, že pro dané složení paliva, produktivitu pece z hlediska vodní páry a dalších ukazatelů je účinnost syntetizovaný systém je vysoký, takže instalace je efektivní; to ukázal i exergický posudek systému "pec - kotel na odpadní teplo", nicméně z hlediska nákladů na energii ponechává instalace mnoho přání a je třeba ji zlepšit.

Seznam použité literatury

1. Haraz D .A. Způsoby využití druhotných energetických zdrojů v chemickém průmyslu / D. I. Kharaz, B. I. Psakhis. - M.: Chemie, 1984. - 224 s.

2. Scoblo A . A. Skoblo A.I., Tregubova I.A., Yu.K., Molokanov. - 2. vyd., přepracováno. a doplňkové – M.: Chemie, 1982. – 584 s.

3. Pavlov K .F. Příklady a úkoly v průběhu procesů a aparátů chemické technologie: Proc. Manuál pro vysoké školy / K. F. Pavlov, P. G. Romankov, A. A. Noskov; Ed. P. G. Románková. - 10. vyd., revidováno. a doplňkové - L.: Chemie, 1987. - 576 s.

aplikace

Termofyzikální vlastnosti plynné produkty spalování, nezbytné pro výpočet závislosti různých parametrů na teplotě daného plynného média, lze stanovit na základě hodnot uvedených v tabulce. Zejména tyto závislosti tepelné kapacity jsou získány ve tvaru:

C psm = a -1/ d,

kde A = 1,3615803; b = 7,0065648; C = 0,0053034712; d = 20,761095;

C psm = a + bT sm + cT 2 sm,

kde A = 0,94426057; b = 0,00035133267; C = -0,0000000539.

První závislost je výhodnější z hlediska přesnosti aproximace, druhá závislost může být použita pro výpočty s nižší přesností.

Fyzikální parametry spalin
(v P = 0,0981 MPa; R C02 = 0,13; p H20 = 0,11; R N2 = 0,76)

t, °С	y, Nm-3	s p, W (m 2 ° С) -1	A 102, W (m K) -1	A 10 6, m 2 s -1	μ 10 6, Pa s	proti 10 6, m 2 s -1	Pr
	12,704	1,04	2,28	16,89	15,78	12,20	0,72
	9,320	1,07	3,13	30,83	20,39	21,54	0,69
	7,338	1,10	4,01	48,89	24,50	32,80	0,67
	6,053	1,12	4,84	69,89	28,23	45,81	0,65
	5,150	1,15	5,70	94,28	31,69	60,38	0,64
	4,483	1,18	6,56	121,14	34,85	76,30	0,63
	3,973	1,21	7,42	150,89	37,87	93,61	0,62
	3,561	1,24	8,27	183,81	40,69	112,10	0,61
	3,237	1,26	9,15	219,69	43,38	131,80	0,60
	2,953	1,29	10,01	257,97	45,91	152,50	0,59
	2,698	1,31	10,90	303,36	48,36	174,30	0,58
	2,521	1,32	11,75	345,47	40,90	197,10	0,57
	2,354	1,34	12,62	392,42	52,99	221,00	0,56

PŘÍLOHA 3

(odkaz)

Propustnost vzduchu a kouře vzduchovodů a ventilů

1. K určení netěsností nebo netěsností vzduchu ve vztahu k ventilačním kanálům protikouřových systémů lze použít následující vzorce, získané aproximací tabulkových údajů:

pro vzduchovody třídy H (v tlakovém rozsahu 0,2 - 1,4 kPa): AL = A(R - b)S, kde AL- sání (úniky) vzduchu, m 3 / m 2 h; R- tlak, kPa; A = 10,752331; b = 0,0069397038; S = 0,66419906;

pro vzduchovody třídy P (v tlakovém rozsahu 0,2 - 5,0 kPa): kde a = 0,00913545; b=-3,1647682 108; c =-1,2724412 109; d= 0,68424233.

2. U normálně uzavřených požárních klapek číselné hodnoty specifické charakteristiky odolnosti proti pronikání kouře a plynu v závislosti na teplotě plynu odpovídají údajům získaným při požárních zkouškách různých výrobků na experimentální základně VNIIPO:

1. Obecná ustanovení. 2 2. Počáteční údaje. 3 3. Odvětrávání kouře. 4 3.1. Odvoz spalin přímo z hořícího prostoru. 4 3.2. Odvoz zplodin hoření z přilehlých prostor. 7 4. Zajistěte ventilaci kouře. 9 4.1. Přívod vzduchu do schodišťové šachty. 9 4.2. Přívod vzduchu do výtahových šachet.. 14 4.3. Přívod vzduchu do zámků vestibulu.. 16 4.4. Kompenzační přívod vzduchu. 17 5. Specifikace zařízení. 17 5.1. Zařízení pro systémy odvětrávání kouře. 17 5.2. Zařízení pro přívod kouřových ventilačních systémů. 21 6. Režimy řízení palby. 21 Literatura.. 22 Příloha 1. Stanovení hlavních parametrů požárního zatížení prostor. 22 Příloha 2. Termofyzikální vlastnosti spalin. 24 Příloha 3. Propustnost vzduchu a kouře vzduchovodů a ventilů. 25

2. teplo odváděné výfukovými plyny. Stanovme tepelnou kapacitu spalin při tux = 8000C;

3. tepelné ztráty zdivem tepelnou vodivostí.

Ztráty přes klenbu

Tloušťka klenby je 0,3 m, materiál je šamot. Připouštíme, že teplota vnitřního povrchu kopule je rovna teplotě plynů.

Průměrná teplota trouby:

Podle této teploty volíme součinitel tepelné vodivosti šamotového materiálu:

Ztráty v trezoru jsou tedy:

kde α je koeficient prostupu tepla z vnějšího povrchu stěn do okolního vzduchu, rovný 71,2 kJ / (m2 * h * 0С)

Ztráty přes zdi. Zdivo stěn je dvouvrstvé (šamot 345 mm, křemelina 115 mm)

Plocha stěny, m2:

metodická zóna

svařovací zóna

Tomilská zóna

konec

Celková plocha stěn 162,73 m2

Při lineárním rozložení teploty po tloušťce stěny bude průměrná teplota šamotu 5500C a diatomitu 1500C.

Tudíž.

Celková ztráta zdivem

4. Podle praktických údajů jsou tepelné ztráty chladicí vodou brány rovny 10 % Qx příjmu, tedy Qx + Qp

5. Akceptujeme nezaúčtované ztráty ve výši 15 % Q tepelného příkonu

Sestavte rovnici tepelné bilance pece

Tepelná bilance pece je shrnuta v tabulce 1; 2

stůl 1

tabulka 2

Spotřeba kJ/h	%
Teplo vynaložené na ohřev kovu	53
teplo spalin	26
ztráty zdivem	1,9
ztráty chladicí vody	6,7
nezaúčtované ztráty	10,6
Celkový:	100

Měrná spotřeba tepla na ohřev 1 kg kovu bude

Výběr a výpočet hořáků

Akceptujeme, že v peci jsou instalovány hořáky typu "pipe in pipe".

V zónách svařování je 16 kusů, v zóně držení 4 kusy. celkový počet hořáků 20ks. Určete odhadované množství vzduchu přicházejícího do jednoho hořáku.

Vв - hodinová spotřeba vzduchu;

TV - 400 + 273 = 673 K - teplota ohřevu vzduchu;

N je počet hořáků.

Předpokládá se tlak vzduchu před hořákem 2,0 kPa. Z toho vyplývá, že potřebný průtok vzduchu zajišťuje hořák DBV 225.

Určete odhadované množství plynu na hořák;

VG \u003d V \u003d 2667 hodinová spotřeba paliva;

TG \u003d 50 + 273 \u003d 323 K - teplota plynu;

N je počet hořáků.

8. Výpočet výměníku tepla

Pro ohřev vzduchu navrhujeme kovový smyčkový výměník z trubek o průměru 57/49,5 mm s chodbovým uspořádáním jejich roztečí

Počáteční údaje pro výpočet:

Hodinová spotřeba paliva B=2667 kJ/h;

Spotřeba vzduchu na 1 m3 paliva Lα = 13,08 m3/m3;

Množství zplodin hoření z 1 m3 hořlavého plynu Vα =13,89 m3/m3;

Teplota ohřevu vzduchu tv = 4000С;

Teplota spalin z topeniště = 8000C.

Hodinová spotřeba vzduchu:

Hodinový výstup kouře:

Hodinové množství kouře procházejícího výměníkem tepla s přihlédnutím ke ztrátě kouře pro vyražení a přes obtokovou klapku a únik vzduchu.

Koeficient m, při zohlednění ztráty kouře, bereme 0,7.

Koeficient zohledňující únik vzduchu u prasat budeme brát 0,1.

Teplota kouře před výměníkem tepla s ohledem na únik vzduchu;

kde iух je tepelný obsah spalin při tух=8000С

Tento tepelný obsah odpovídá teplotě kouře tD=7500C. (Viz obr. 67(3))

Spalné teplo. Výhřevnost suchého plynného paliva Qf se velmi pohybuje od 4 do 47 MJ/m3 a závisí na jeho složení – poměru a kvalitě spalitelného a nespalitelného paliva.

komponenty. Nejnižší hodnota Qf pro vysokopecní plyn, jehož průměrné složení je asi 30 % hořlavých plynů (hlavně oxidu uhelnatého CO) a asi 60 % nespalitelného dusíku N2. Největší

Hodnota Qf pro přidružené plyny, jejichž složení se vyznačuje vysokým obsahem těžkých uhlovodíků. Spalné teplo zemních plynů kolísá v úzkém rozmezí Qf = 35,5…37,5 MJ/m3.

Nižší výhřevnost jednotlivých plynů tvořících plynná paliva je uvedena v tabulce. 3.2. Metody stanovení výhřevnosti plynných paliv jsou uvedeny v části 3.

Hustota. Existuje absolutní a relativní hustota plynů.

Absolutní hustota plynu rg, kg/m3, je hmotnost plynu na 1 m3 objemu, který tento plyn zabírá. Při výpočtu hustoty jednotlivého plynu se bere objem jeho kilomo-la rovný 22,41 m3 (jako u ideálního plynu).

Relativní hustota plynu Rotn je poměr absolutní hustoty plynu za normálních podmínek a podobné hustoty vzduchu:

Rotn \u003d Rg / Pv \u003d Rg / 1,293, (6.1)

Kde rg, pE jsou, v tomto pořadí, absolutní hustota plynu a vzduchu za normálních podmínek, kg/m3. Relativní hustota plynů se obvykle používá k porovnání různých plynů mezi sebou.

Hodnoty absolutní a relativní hustoty jednoduchých plynů jsou uvedeny v tabulce. 6.1.

Hustota plynné směsi pjM, kg/m3, se určuje na základě pravidla aditivity, podle kterého se sčítají vlastnosti plynů resp. objemový zlomek v mixu:

kde Xj je objemový obsah 7. plynu v palivu, %; (rg); - hustota j-tého plynu, který je součástí paliva, kg/m3; n je počet jednotlivých plynů v palivu.

Hodnoty hustoty plynných paliv jsou uvedeny v tabulce. P.5.

Hustotu plynu p, kg/m3 v závislosti na teplotě a tlaku lze vypočítat podle vzorce

Kde p0 je hustota plynu za normálních podmínek (T0 = 273 K a p0 = 101,3 kPa), kg/m3; p a T jsou aktuální tlak, kPa, a absolutní teplota plynu, K.

Téměř všechny druhy plynných paliv jsou lehčí než vzduch, proto se při úniku plyn hromadí pod stropy. Z bezpečnostních důvodů je před spuštěním kotle bezpodmínečně nutné zkontrolovat nepřítomnost plynu v nejpravděpodobnějších místech jeho akumulace.

Viskozita plynů se zvyšuje s rostoucí teplotou. Hodnoty dynamického viskozitního koeficientu p, Pa-s lze vypočítat pomocí empirické Seser-Landovy rovnice

Tabulka 6.1

Charakteristika složek plynového paliva (při t - O ° C chr \u003d 101,3 kPa)

	Chemikálie	molární hmotnost M,	Hustota	Hromadné koncentráty
Název plynu	Absolutní	Relativní	Sionické meze vznícení plynu ve směsi se vzduchem,%
hořlavé plyny
Propylen
kysličník uhelnatý
sirovodík
nehořlavé plyny
Oxid uhličitý
kysličník siřičitý
Kyslík
Atmosférický vzduch.
vodní pára

Kde p0 je koeficient dynamické viskozity plynu za normálních podmínek (G0 = 273 K a p0 - 101,3 kPa), Pa-s; T je absolutní teplota plynu, K; C - koeficient v závislosti na druhu plynu, K, je převzat z tabulky. 6.2.

Pro směs plynů lze koeficient dynamické viskozity přibližně určit z hodnot viskozity jednotlivých složek:

kde gj je hmotnostní zlomek j-tého plynu v palivu, %; Zu - koeficient dynamické viskozity j-té složky, Pa-s; n je počet jednotlivých plynů v palivu.

V praxi se hojně využívá koeficient kinematické viskozity V, m2/s, který
která souvisí s dynamickou viskozitou p přes hustotu p závislostí

V = r / r. (6.6)

S přihlédnutím k (6.4) a (6.6) lze koeficient kinematické viskozity v, m2/s v závislosti na tlaku a teplotě vypočítat podle vzorce

Kde v0 je koeficient kinematické viskozity plynu za normálních podmínek (Go = 273 K a p0 = 101,3 kPa), m2/s; p a G jsou aktuální tlak, kPa, a absolutní teplota plynu, K; C - koeficient v závislosti na druhu plynu, K, je převzat z tabulky. 6.2.

Hodnoty koeficientů kinematické viskozity pro plynná paliva jsou uvedeny v tabulce. P.9.

Tabulka 6.2

Součinitele viskozity a tepelné vodivosti složek plynných paliv

(při t \u003d 0 ° С ir \u003d 101,3 kPa)

Název plynu	Viskozitní faktor	Součinitel tepelné vodivosti N03, W/(m-K)	Sutherlandův koeficient C, K
Dynamic r-106, Pa-s	Kinematická v-106, m2/s
hořlavé plyny
Propylen
kysličník uhelnatý
sirovodík
nehořlavé plyny Oxid uhličitý
Kyslík
Atmosférický vzduch
Vodní pára při 100 °C

Tepelná vodivost. Přenos molekulární energie v plynech je charakterizován součinitelem tepelné vodivosti ‘k, W / (m-K). Součinitel tepelné vodivosti je nepřímo úměrný tlaku a roste s rostoucí teplotou. Hodnoty koeficientu X lze vypočítat pomocí Sutherlandova vzorce

Kde X,0 je tepelná vodivost plynu za normálních podmínek (G0 = 273 K a Po = 101,3 kPa), W / (m-K); p a T jsou aktuální tlak, kPa, a absolutní teplota plynu, K; C - koeficient v závislosti na druhu plynu, K, je převzat z tabulky. 6.2.

Hodnoty součinitelů tepelné vodivosti pro plynná paliva jsou uvedeny v tabulce. P.9.

Tepelná kapacita plynného paliva na 1 m3 suchého plynu závisí na jeho složení a je obecně definována jako

4L=0 0,01(CH2H2+Ccos0+

CCH4CH4 + cCo2cOg + - + cx. X;), (6,9) - tepelné kapacity jednotlivých složek paliva, vodíku, oxidu uhelnatého, metanu, oxidu uhličitého a /-té složky, kJ / (m3-K); H2, CO, CH4, CO2, ..., Xg--

Tepelné kapacity hořlavých složek plynného paliva jsou uvedeny v tabulce. S.6, nehořlavé - v tabulce. P.7.

Tepelná kapacita mokrého plynného paliva

Cgtl, kJ/(m3-K), je definován jako

<тл = ctrn + 0,00124cHzq йтля, (6.10) где drTn- влагосодержание газообразного топлива,

Výbušnost. Směs hořlavého plynu se vzduchem v určitých poměrech za přítomnosti ohně nebo dokonce jiskry může explodovat, to znamená, že se vznítí a hoří rychlostí blízkou rychlosti šíření zvuku. Výbušné koncentrace hořlavého plynu ve vzduchu závisí na chemickém složení a vlastnostech plynu. Limity objemové koncentrace vznícení pro jednotlivé hořlavé plyny ve směsi se vzduchem jsou uvedeny výše v tabulce. 6.1. Nejširší limity vznícení mají vodík (4.. .74 % obj.) a oxid uhelnatý (12.5...74 %). U zemního plynu je průměrná dolní a horní hranice hořlavosti 4,5 a 17 % objemových; pro koks - 5,6 a 31 %; pro doménu - 35 a 74 %.

Toxicita. Toxicitou se rozumí schopnost plynu způsobit otravu živých organismů. Stupeň toxicity závisí na druhu plynu a jeho koncentraci. Nejnebezpečnějšími složkami plynu jsou v tomto ohledu oxid uhelnatý CO a sirovodík H2S.

Toxicita plynných směsí je dána především koncentrací nejtoxičtějších složek přítomných ve směsi, přičemž její škodlivý účinek se zpravidla výrazně zvyšuje v přítomnosti jiných škodlivých plynů.

Přítomnost a koncentraci škodlivých plynů ve vzduchu lze určit speciálním zařízením - analyzátorem plynů.

Téměř všechny zemní plyny jsou bez zápachu. Pro zjištění úniku plynu a provedení bezpečnostních opatření se zemní plyn před vstupem do hlavní sítě odorizuje, to znamená, že se nasytí látkou, která má pronikavý zápach (například merkaptany).

Spalné teplo různých druhů paliv se velmi liší. Například u topného oleje je to přes 40 MJ/kg a u vysokopecního plynu a některých druhů živičných břidlic je to asi 4 MJ/kg. Složení energetických paliv se také velmi liší. Stejné kvalitativní charakteristiky, v závislosti na typu a značce paliva, se tedy mohou navzájem kvantitativně výrazně lišit.

Uvedené vlastnosti paliva. Pro srovnávací analýzu se v roli charakteristik shrnujících kvalitu paliva používají dané charakteristiky paliva %-kg / MJ, které se obecně počítají podle vzorce

Kde хг je ukazatelem kvality pracovního paliva, %; Q[ - měrné spalné teplo (nejnižší), MJ/kg.

Tedy například pro výpočet redukovaného

Vlhkost obsah popela síry S „p a

Dusík N^p (pro provozní podmínky paliva)

Vzorec (7.1) má následující formu, %-kg/MJ:

TOC o "1-3" h z KP=Kl GT; (7.2)

4f=l7e[; (7.3)

snp=S’/Єї; (7.4)

^p=N7 Q[. (7,5)

Jako ilustrativní příklad je následující srovnání orientační za předpokladu, že se v kotlích stejného tepelného výkonu spalují různá paliva. Takže srovnání snížené vlhkosti uhlí u Moskvy

Stupně 2B (WЈp = 3,72 % -kg / MJ) a Nazarov-

Uhlí 2B (W^p = 3,04 %-kg/MJ) ukazuje, že v prvním případě bude množství vlhkosti vnesené do topeniště kotle s palivem přibližně 1,2krát větší než ve druhém, a to i přesto, že pracovní vlhkost uhlí u Moskvy (W[ \u003d 31%) je nižší než vlhkost

Nazarovského uhlí (Wf = 39 %).

podmíněné palivo. V energetice, aby bylo možné porovnávat efektivitu využití paliva v různých kotelnách, plánovat výrobu a spotřebu paliva v ekonomických kalkulacích, byl zaveden koncept klasického paliva. Jako standardní palivo je akceptováno takové palivo, jehož měrná výhřevnost (nejnižší) v provozním stavu je rovna Qy T = 29300 kJ/kg (resp.

7000 kcal/kg).

Pro každé přírodní palivo existuje tzv. bezrozměrný tepelný ekvivalent E, který může být větší nebo menší než jedna: