وصف قصيروحدة المرجل "مرجل التدفق المباشر نوع TPP-210"

وصف موجز لوحدة المرجل نوع الغلاية التي يتم إدخالها مرة واحدة TPP-210 (p / p 950-235 GOST 3619-59 model TKZ TPP-210) بسعة بخار تبلغ 950 طنًا في الساعة لمعلمات البخار فوق الحرج ، تم تصميمها وتصنيعها بواسطة مصنع تاجانروج "كراسني كوتيلشيك". تم تصميم وحدة الغلاية لتعمل في وحدة مع توربين تكثيف K-300-240 بسعة 300 ميجاوات ، تم تصنيعها بواسطة KhTGZ. تم تصميم الغلاية لحرق حمأة الأنثراسايت مع إزالة الرماد السائل والغاز الطبيعي من رواسب شيبلينسكي. وحدة الغلاية ذات غلاف مزدوج بتصميم على شكل حرف U لكل غلاف وسخانات هواء متجددة تمت إزالتها من أسفل المرجل ، وتقع خارج مبنى غرفة الغلاية. قذائف من نفس التصميم بسعة 475 طن / ساعة من البخار لكل منهما. يمكن أن تعمل الهياكل بشكل مستقل عن بعضها البعض. البيانات العامة عن المرجل: الإنتاجية 475 طن / ساعة درجة حرارة البخار المحمص: الأولي 565 درجة مئوية ثانوي 565 درجة مئوية استهلاك البخار الثانوي 400 طن / ساعة ضغط البخار الأساسي بعد الغلاية 255 كجم / سم² ضغط البخار الثانوي عند مدخل المرجل 39.5 كجم / سم² ضغط البخار الثانوي عند مخرج المرجل 37 كجم / سم² درجة حرارة البخار الثانوية عند المدخل 307 درجة مئوية درجة حرارة ماء التغذية 260 درجة مئوية درجة حرارة الهواء الساخن 364 درجة مئوية الوزن الإجمالي لمعدن الغلاية 3438 طن عرض المرجل على طول محاور العمود 12 م عمق المرجل على طول محاور العمود 19 م ارتفاع المرجل 47 م حجم الماء لوحدة المرجل في حالة باردة 243 م³ أبعاد الفرن في المخطط (على طول محاور الأنابيب): البخار الأولي والثانوي عند المخرج خفضت إلى 545 درجة مئوية) يتم تقديم الغلاية بواسطة اثنين من عوادم الدخان المحورية ، ومنفاخين بمحركين بسرعتين ومروحتين للانفجار الساخن. مخطط تحضير الغبار مع قبو ونقل الأتربة إلى الشعلات بالهواء الساخن. تم تجهيز المرجل بثلاث طواحين كروية ShBM-50 بسعة 50 طنًا من الغبار في الساعة. أسطح التدفئة: حواجز الأفران 1317 م² تشمل: NRCh 737 م² THR 747 م² حجرة عكسية وسقف 1674 م² Superheater SVD: بما في ذلك: مبادل حراري بخاري 800 متر مربع حزمة الحمل الحراري الوسيط 1994 متر مربع سخان الهواء 78730 متر مربع حزمة الحمل الحراري المخرج 1205 متر مربع الموفر الحراري 1994 متر مربع مخطط دائرة بخار الماء دائرة بخار الماء أعلاه ضغط مرتفع(SVD) للغلاية ذات تدفق مزدوج مع تنظيم مستقل لإمداد الطاقة ودرجة الحرارة لكل تدفق.

يوجد في كل جسم مرجل تياران (في وصف المرجل وفي التعليمات ، يُطلق على الدفق اسم الخيط). نظرًا لأن تصميم الهيكل مشابه ، فسيتم وصف مخطط وتصميم بدن واحد في المستقبل. تمر مياه التغذية بدرجة حرارة 260 درجة مئوية عبر وحدة الطاقة وتدخل غرف مدخل موفر المياه Sh325 * 50 ، والتي تعد أيضًا حزم الدعم القصوى للحزمة. بعد المرور عبر ملفات موفر المياه ، يدخل الماء بدرجة حرارة 302 درجة مئوية إلى غرف المخرج 235 * 50 ، وهي عوارض الدعم الوسطى لهذا السطح. بعد موفر المياه ، يتم توجيه المياه عن طريق أنابيب الالتفاف 159 * 16 إلى عوارض الدعم الوسطى لهذا السطح من خلال الأنابيب Ш133 * 15 إلى الجزء السفلي (НРЧ). تتكون شاشات NRC من ألواح منفصلة ، علاوة على ذلك ، فإن أسطح تسخين الموقد تشكل شرائط متعددة التمريرات من قطعة واحدة مع الجزء الأمامي والخلفي. يتم إمداد الألواح بالمياه من خلال الغرفة السفلية والصرف من الغرفة العلوية. يعمل هذا الترتيب لحجرات المدخل والمخرج على تحسين الأداء الهيدروليكي للوحة. مخطط تدفق الوسيط عبر شاشات NRC كالتالي: أولاً ، يدخل الوسيط إلى لوحات الشاشة الخلفية والألواح الخلفية للشاشة الجانبية ، ثم يتم توجيهه إلى الشاشة الأمامية والألواح الأمامية للشاشات الجانبية. الأنابيب Ш 135 * 15. يتم تركيب غسالات بقطر 30 مم على أنابيب جانبية لتحسين الديناميكا المائية. بعد LFC ، يتم توجيه الوسيط بدرجة حرارة 393 درجة مئوية بواسطة أنابيب 133 * 15 إلى المجمع الرأسي Ш273 * 45 ، ومن هناك يدخل الشاشات الجانبية والأمامية لجزء الإشعاع العلوي (RTC) عبر الأنابيب الالتفافية Ш133 * 15. يشبه الموضع النسبي لغرف المدخل والمخرج لألواح TRC تلك الموجودة في لوحات RRC. بعد اجتياز الألواح متعددة الممرات للشاشات الأمامية والجانبية لـ TCG ، يتم توجيه البخار عن طريق أنابيب الالتفاف 133 * 15 إلى مشعب الخلط العمودي Ш325 * 45 ، ومن هناك يدخل الألواح على شكل حرف N للشاشة الخلفية TRC عبر أنابيب Ш159 * 16.

بعد اجتياز الألواح متعددة المسارات للشاشات الأمامية والجانبية لـ TRC ، يتم توجيه البخار عن طريق أنابيب الالتفافية Sh133 * 15 إلى مشعب الخلط العمودي Sh325 * 45 ، وبعد التسخين إلى 440 درجة مئوية في الأسطح المشعة للفرن ، يتم توجيه البخار إلى ألواح الحماية من الجدران الجانبية والخلفية للكاميرات الدوارة. بعد اجتياز مصافي غرفة الرجوع ، يدخل البخار عبر الأنابيب إلى جهاز تسخين الحقن 1 Ш279 * 36. في 1 جهاز إزالة تسخين الحقن ، يتم نقل التدفقات عبر عرض المداخن. بعد جهاز إزالة التسخين ، يتم تزويد البخار بسخان السقف عن طريق أنابيب Ш159 * 16. في سخان السقف ، ينتقل البخار من الجدار الخلفييتدفق المداخن إلى مقدمة الغلاية وبدرجة حرارة 463 درجة مئوية يدخل غرف مخرج السقف Ш273 * 45. يتم تثبيت الصمامات (VZ) DU-225 المدمجة في القناة على أنابيب البخار Ш273 * 39 ، والتي تعد امتدادًا لغرف مخرج سخان السقف. بعد سخان السقف ، يتم نقل التدفقات عبر عرض مجرى الغاز ، ويتم توجيه البخار عبر الأنابيب Ш159 * 18 إلى شاشات مدخل المرحلة الأولى من سخان الشاشة ، الموجود في الجزء الأوسط من مجرى الغاز. بعد اجتياز مصافي الإدخال ، يدخل البخار بدرجة حرارة 502 درجة مئوية في جهاز إزالة التسخين بالحقن الثاني Ш325 * 50 ، وبعد ذلك يتم توجيهه إلى شاشات مخرج المرحلة الأولى ، الموجودة على طول حواف المدخنة. تقوم غرفة استقبال البخار لشاشات المدخل وخط البخار لجهاز إزالة الحرارة الثاني بنقل التدفقات على طول عرض المدخنة. قبل الحقن الثاني ، يوجد خط أنابيب بخار Ш194 * 30 لإزالة جزء من بخار HPS إلى المبادل الحراري للغاز والبخار ، وبعد الحقن ، يوجد خط أنابيب بخار لإعادة هذا البخار. يحتوي جهاز إزالة التسخين بالحقن الثاني على غسالة الاحتفاظ. خلف مصافي المخرج للمرحلة الأولى ، يوجد جهاز إزالة الضغط بالحقن الثالث Ш325 * 50 ، حيث ينقل خط أنابيب البخار تدفقه على طول عرض مجرى الغاز. يتم بعد ذلك توجيه البخار إلى الأجزاء الوسطى من مجرى الغاز ، وبعد المرور عبرها ، يتم نقله بواسطة خط أنابيب البخار Ш325 * 60 بدرجة حرارة 514 درجة مئوية على طول عرض مجرى الغاز إلى شاشات مخرج الثانية المرحلة ، وتقع على طول حواف مجرى الهواء. بعد مصافي المخرج للمرحلة الثانية ، يدخل البخار بدرجة حرارة 523 درجة مئوية في جهاز التسخين بالحقن الرابع Ш325 * 60. تحتوي كل من شاشات المدخل والمخرج لكلتا مرحلتي سخان الشاشة على مخطط تيار مشترك للحركة المتبادلة للبخار والغازات. بعد جهاز إزالة التسخين ، يدخل البخار بدرجة حرارة 537 درجة مئوية عبر خط أنابيب البخار Ш237 * 50 في عبوة الحمل الحراري ، والتي يتم تصنيعها وفقًا لمخطط التيار المشترك ، ويمر خلالها بدرجة حرارة 545 درجة مئوية ويتم تغذيته إلى عنفة. بدءًا من غرف المدخل لموفر المياه ، فإن جميع الأنابيب الجانبية والغرف في مجرى SVD مصنوعة من فولاذ 12Kh1MF. بعد HPC من التوربين ، بخار بضغط 39.5 atm. يتم إرسال درجة حرارة 307 درجة مئوية إلى السخان المتوسط ​​في دفقين. خيط بخار "بارد" يقترب من الجسم ضغط منخفض، قبل إعادة التسخين يتفرعان. يوجد في جهاز إعادة التسخين لكل مسكن تدفقان بخار منخفض الضغط مع تحكم مستقل في درجة الحرارة على طول الخيوط. تصميم الغلاية جدران غرفة الاحتراق محمية تمامًا بأنابيب ذات أسطح تسخين مشعة. تنقسم غرفة الاحتراق في كل جسم عن طريق قرصات تتكون من نتوءات المصافي الأمامية والخلفية في غرفة الاحتراق (الفرن المسبق) وغرفة الاحتراق اللاحق. شاشات في منطقة الفرن المسبق حتى el. 15.00 مرصع بالكامل ومغطى بكتلة الكروميت. يعمل عزل غرفة الاحتراق والقرص في الفرن على تقليل انتقال الحرارة للإشعاع من قلب الشعلة ، مما يزيد من مستوى درجة الحرارة في الفرن المسبق ، وبالتالي يحسن ظروف الاشتعال واحتراق الوقود ، وكذلك يساهم في تكوين أفضل للخبث السائل. تحدث عملية احتراق AS بشكل أساسي في الفرن المسبق ، ومع ذلك ، يستمر الاحتراق في جهاز الاحتراق اللاحق ، حيث ينخفض ​​الاحتراق السفلي الميكانيكي من 7.5 إلى 10٪ إلى 2.5٪. في نفس المكان ، تنخفض درجة حرارة الغازات إلى 1210 درجة مئوية ، مما يضمن تشغيل أسطح التسخين ، ومسخن SVD بدون خبث. الضغط الحراري لحجم الفرن بالكامل هو Vт = 142 * 103 kcal m 3 / hour ، والفرن المسبق Vтп = 491 * 103 kcal mі / hour.

تم تجهيز فرن كل من المبنيين بـ 12 موقدًا مضطربًا للغبار والغازات الموجودة في مستويين (ثلاث شعلات في كل طبقة من الجدران الأمامية والخلفية للفرن). إمداد الغاز للشعلات هامشي ، وأداء الموقد على الغبار 0.5 طن / ساعة. يحتوي كل شعلة مضطربة على فوهة زيت رشاشات ميكانيكية مدمجة مع تبريد وإمداد هواء منظم. لإزالة الخبث السائل ، يحتوي الفرن المسبق على فتحتين مبردتين ؛ الفرن المسبق مصنوع من منحدر 80 إلى فتحات الصنبور ومغلق بطوب النار. تم تجهيز كل فرن بوحدتين ميكانيكيتين (حسب عدد الشقوق) لإزالة الخبث. يتم تحبيب الخبث السائل في الحمامات المائية وإزالته في قنوات غسل الخبث. يتم تفريغ عامل التجفيف من خلال شعلات مستطيلة توجد على الجدران الجانبية للفرن المسبق في مستويين: يوجد 4 شعلات في الطبقة السفلى و 2 في الطبقة العليا. أعمال الترميمهناك غرف التفتيش في الفرن. الفرن محمي في الجزء السفلي حتى 23.00 م بأنابيب الجزء السفلي من الإشعاع (LRCH) ، وفي الجزء العلوي - بواسطة أنابيب الجزء العلوي من الإشعاع (RTC) من السقف. تحتوي أنابيب الشاشات الأمامية والخلفية لـ NRCH على انحناءات ، والتي تشكل قرصة الفرن. يحتوي الحاجز الخلفي لـ TRC في الجزء العلوي على نتوء ، مما يحسن الديناميكا الهوائية لتدفق الغاز عند مخرج الفرن ويحمي جزئيًا أسطح الغربال من الإشعاع المباشر من الفرن. إن الشاشات الأمامية والخلفية لـ NRCH متطابقة هيكلياً ، وتتكون كل شاشة من ستة أشرطة متطابقة ، مع مواسير متصلة على التوازي Sh42 * 6 مادة 12X1MF. يتم غربلة أنابيب الشريط أولاً أسفل والجزء السفلي من الفرن المسبق ، ثم تمر إلى اللوحة الرأسية لـ NRCH ، حيث يتم عمل خمسة ممرات رفع وخفض والخروج إلى الغرفة العلوية. أنابيب NRCH موصلة بأسلاك لثغرات الشعلات ، وفتحات التفتيش ، والمختلسون. تتكون الشاشات الجانبية لـ NRC من أربع لوحات ، وهي مصنوعة على النحو التالي.

عند مغادرة الحجرة السفلية ، فإن الشريط ، الذي يتكون من 17 ملفًا متوازيًا متوازيًا Ш42 * 5 ، مادة 12Х1МФ ، يحمي أولاً الجزء السفلي من الجدار الجانبي ، ثم ينتقل إلى الجزء الرأسي ، حيث يقوم أيضًا بإجراء خمس حركات رفع وخفض ، و ثم يخرج إلى الغرفة العلوية. تحتوي الشاشات الأمامية والخلفية لـ NFC على مستويين من الحوامل الثابتة عند مستوى 22.00 و 14.5 متر ، ويتم التعويض من تمدد درجة الحرارة بسبب ثني الأنابيب عند الضغط. يتم تعليق المصافي الجانبية بواسطة حوامل ثابتة على ارتفاع 21.9 متر ويمكن خفضها بحرية. لمنع خروج الأنابيب الفردية إلى الفرن ، تحتوي الشاشات على خمسة أحزمة من أدوات التثبيت المتحركة. تتكون الشاشات الأمامية والخلفية لـ TCG أيضًا من لوحات متعددة التمريرات مع حركات بخار رفع وخفض. يتم توفير البخار للغرفة السفلية للألواح ، ويتم إزالتها من الأجزاء العلوية. تتكون الألواح الوسطى للشاشة الأمامية وجميع لوحات الشاشات الجانبية من ثمانية ، وتتكون الألواح الخارجية للشاشة الأمامية من تسعة أنابيب متصلة بالتوازي وتشكل شريطًا. تتكون اللوحة الخلفية للشاشة الخلفية لـ TCG على شكل حرف N من عشرين أنبوبًا متصلًا على التوازي. جميع أسطح التسخين في VRC مصنوعة من أنابيب 42 * 5 ، مادة 12Х1МФ. يتم تعليق الشاشات الأمامية والجانبية لـ TCG بثبات عند مستوى 39.975 م وتتوسع بحرية لأسفل. تحتوي شاشة TCG الخلفية على حاملتي تثبيت ثابتتين عند 8.2 و 32.6. يحدث التعويض عن التمدد الحراري للأنابيب بسبب ثني الأنابيب في الجزء العلوي من الحاجز الخلفي لـ TCG. تحتوي الشاشات الأمامية والجانبية على سبعة صفوف من الحوامل المتحركة ، والخلفية - ثلاثة. جميع شاشات NRC و TRC لها مسافة بين الأنابيب 45 مم. سقف الفرن والجزء العلوي من المدخنة الأفقية محمية بأنابيب من سخان السقف. في المجموع ، هناك 304 أنابيب متصلة على التوازي (154 لكل خيط) Ш32 * 4 ، المادة 12Х1МФ. يوجد على طول أنابيب سخان السقف 8 صفوف من المثبتات ، متصلة بالإطار بقضبان.

سخانات الشاشة عند مخرج الفرن يوجد سخان شاشة ، والذي يتكون من صفين من الشاشات. في صف من 16 شاشة بخطوة 630 مم ، معلقة رأسياً. في مسار البخار ، تنقسم شاشات كل مرحلة إلى مدخل ومخرج ، يقعان بالقرب من الجدران الجانبية لمجرى الغاز. من الناحية الهيكلية ، تكون شاشات المدخل والمخرج في المرحلة الأولى متطابقة (باستثناء موقع التركيبات والأنابيب الالتفافية في الغرف). تتكون شاشة المرحلة الأولى من الغلاية 20 من 42 ملفًا 32 * 6 ، وتكون مادة الأنابيب بشكل أساسي 12Х1МФ ، ولكن بالنسبة لـ 11 ملفًا شديدًا ، يتم تصنيع قسم المخرج بواسطة أنابيب Ш32 * 6 ، مادة 1Х18Н12Т. على المرجل ، 19 شاشة من المرحلة الأولى تتكون من 37 ملف ، مادة 1X18H12T. لإضفاء الصلابة على الهيكل ، يتم توصيل الشاشة بواسطة 5 ملفات بها أشرطة تثبيت مصنوعة من فولاذ X20H14S2. شاشات المرحلة الثانية تتكون من 45 ملف Ш32 * 6. مادة مصافي المدخل هي 12Kh1MF ، وبقية الملفات مصنوعة من الفولاذ 1Kh18N12T. الشاشة متصلة بملفاتها الستة. يتم ربط غرف المدخل والمخرج ، باستثناء غرف شاشات مخرج المرحلة الثانية ، في فتحات مفردة مفصولة بقسم. الحجرات الموجودة على قضبان معلقة من عوارض الإطار. جدران غرفة الدوران مغطاة بأربع كتل. الكتل مصنوعة على شكل شرائط ذات حلقتين. يوجد في كل كتلة 38 ملفًا متوازيًا ومتصلًا Ш32 * 6 مادة 12Х1МФ مرتبة أفقيًا. الكتل لها أحزمة تقوية. يتم تعليق الكتل عن طريق ثلاثة صفوف (لكل كتلة) من المثبتات. توجد أسطح التسخين التالية في مجرى الغاز النازل: مكدس SVD للحمل الحراري ، ومسخن LP مع مبادل حراري يعمل بالغاز والبخار ، وموفر للمياه. لجميع الأسطح الحملية ، يتم اعتماد ترتيب متدرج للملفات. جميع الأسطح مصنوعة من ملفات موازية لمقدمة الغلاية.

SVD سخان الحمل الحراري

تتكون حزمة سخان الحمل الحراري SVD لكل سطر من 129 ملفًا 32 * 6 ، مادة 1Х18Н12Т ، والتي يتم دعمها على رفوف مصنوعة من مادة Х23Н13 ، وتلك الموجودة على عوارض الدعم المبردة بمياه التغذية. هناك ثلاثة صفوف من شرائط المباعد مصنوعة من الفولاذ 1X18H12T لتحمل الخطوات وجعل الهيكل أكثر صلابة ؛ يبلغ ارتفاع الحزمة 557 مم. سخان الضغط المنخفض يقع سخان LP خلف الحزمة الحملية لـ SVD. توجد عبوات كل تدفق في النصفين المقابلين للتيار الهابط ، ولا يتم تنفيذ نقل التدفقات عبر عرض المداخن. يتكون سخان LP من حزمة إخراج وحزمة وسيطة ومرحلة تحكم. يتكون الجزء الناتج من سخان LP من 108 ملف معلق Sh42 * 3.5 ، مادة الفولاذ المدمج: Kh2MFSR و 12Kh1MF. يتم تجميع الملفات في عبوات مع رفوف ، مادة X17H2 ، والتي يتم تعليقها من مشعبات الدعم لحزمة الضغط العالي. ارتفاع العبوة 880 مم. تتكون الحزمة الوسيطة أيضًا من 108 ملفات مزدوجة Ш42 * 3.5 ملفات مزدوجة Ш42 * 3.5 مادة 12Х1МФ. ارتفاع العبوة 1560 مم. تعتمد الملفات على الرفوف ، المادة Kh17N2 ، وتلك الموجودة في غرف مدخل العبوة الوسيطة Sh325 * 50 ، المادة 12Kh1MF. وبالتالي ، فإن غرف مدخل العبوة الصناعية هي أيضًا عوارض دعم لسطح التسخين هذا. تحتوي الغرف ، بالإضافة إلى العزل ، على تبريد هواء إضافي مطلوب أثناء أوضاع بدء التشغيل وعند إيقاف تشغيل التوربين. خلف الحزمة الصناعية على طول تدفق الغاز ، على كلا جسمي غلايات TPP-210 ، بدلاً من GPP TO ، يتم تثبيت مرحلة تحكم ، وهي المرحلة الأولى من إعادة التسخين على طول تدفق البخار ، مصنوعة من فولاذ البيرلايت و وفقًا لظروف التشغيل الموثوق للأنابيب ذات التبخر الكبير ، يقع في المنطقة التي يجب ألا تتجاوز فيها درجة حرارة الغازات عند المدخل 600 درجة مئوية. يعتمد عملها بالكامل على تغيير امتصاص الحرارة للبخار الثانوي عن طريق تغيير توزيعه عبر أنابيب البخار الالتفافية. وفقًا للحسابات ، عند الحمل المقدر للوحدة ، يمر 20 ٪ من إجمالي تدفق البخار عبر مرحلة التحكم. عندما يتم تقليل حمولة الوحدة إلى 70٪ ، يكون استهلاك البخار 88٪. تتحقق الزيادة في كفاءة وحدة الطاقة من خلال توسيع نطاق الأحمال التي يتم فيها ضمان درجة حرارة التصميم للسخونة الثانوية مع زيادة مثالية هواء. يتم تثبيت سطح التحكم في أبعاد GPP TO المفككة ، ويتم خفض مشعبات الإدخال بمقدار 300 مم. يتكون سطح التحكم من الأجزاء اليسرى واليمنى مع سطح تسخين إجمالي قدره 2020 متر مربع لكل جسم. يتم تجميع كلا الجزأين من عبوات من الملفات المزدوجة ولديها 4 حلقات على طول تدفق الغاز مع نمط تدفق بخار معاكسة للتيار. تصنع الملفات من أنابيب Sh32 * 4 ، فولاذ 12Kh1MF ومرتبة بنمط رقعة الشطرنج بخطوات 110 و 30 ملم. يتم تجميع الملفات في عبوات باستخدام رفوف مختومة مصنوعة من الصلب 12X13. يتم تثبيت 5 رفوف بطول كل عبوة. تم تثبيت اثنين منهم على مجمعات مبردة بالمياه موجودة في مجرى الغاز ، والتي تم تخفيضها بمقدار 290 ملم أثناء الإصلاح. يدخل البخار من HPC إلى غرف مدخل سطح التحكم Sh425 * 20 فولاذ 20. بعد مرور الملفات ، يدخل البخار إلى غرف المخرج بقطر 426 * 20 فولاذ 12Kh1MF ، حيث يختلط بالبخار القادم من المجرى الجانبي خط أنابيب البخار. تم قطع صمامات RKT القديمة على طول الخطين "B" و "C" من RKT القديم ، وتم إخراج الأجزاء الداخلية وتم تسليط أجسام RKT واستخدامها كمحملات. تم تركيب صمامات بوابة RKT جديدة على الخط الالتفافي بين فتحات الدخول والخروج. عندما يتم فتح الصمام بنسبة 100٪ ، يتخطى البخار بنسبة 80٪ سطح التحكم وتقل قيمة p / p. عند إغلاق الصمام ، يمر البخار عبر سطح التحكم وترتفع درجة حرارة إعادة التسخين. ظلت KDU ومفاتيح التحكم في RKT الجديدة كما هي. تم استبدال ملفات موفر المياه على كلا الهيكلين (100٪). تم تفكيك الغسالات المحتجزة على فتحات الحقن الثاني وإيقاف منافذ GPP TO. الموفر الحراري هو آخر سطح تسخين في تدفق الغاز ، ويقع في الواصل السفلي. تتكون من أنابيب Ш32 * 6 ، مادة st20. تكون غرف مخرج ومدخل المقتصد في نفس الوقت عبارة عن عوارض دعم - يتم نقل وزن سطح التسخين هذا إليها من خلال الرفوف. يتكون إطار المرجل على شكل إطارات متطابقة لكلا المبنيين ، مترابطين من خلال وصلات بين البدن والسقالات الانتقالية. يتم نقل وزن سطح التسخين والبطانة والعزل بمساعدة العوارض والدعامات الأفقية إلى ثلاثة صفوف من الأعمدة الرأسية ، صف واحد على طول مقدمة الغلاية ، والآخر بين الفرن والأنابيب السفلية والثالث عند الجزء الخلفي من المرجل. لتقوية الإطار ، هناك عدد من الحزم المائلة. بطانة الفرن ، تصنع قنوات غاز الغلايات على شكل دروع منفصلة. يتم تغليف الفرن والمداخن بصفائح بسمك 3 مم ، مما يضمن كثافة عالية للفرن والمداخن.

دكتوراه في العلوم التقنية جي. ليفتشينكو ، دكتوراه. يوس. نوفيكوف ، دكتوراه. ب. فيدوتوف ، دكتوراه. إل. خريستيش ، دكتوراه. صباحا. كوبيليوفيتش ، دكتوراه. يو. شابوفالوف ، OAO TKZ Krasny Kotelshchik

مجلة "أخبار إمداد الحرارة" العدد 12 (28) ديسمبر 2002 ص 25 - 28 www.ntsn.ru

(بناءً على مواد التقرير في ندوة "تقنيات الاحتراق الجديدة وقود صلب: الوضع الحالي والاستخدام المستقبلي "، VTI ، موسكو)

في العقود الأخيرة ، تم توجيه قطاع الطاقة المحلي إلى حد كبير على وقود الغاز والنفط. بالنظر إلى وجود رواسب ضخمة من الوقود الصلب في البلاد ، يصعب تبرير مثل هذه الحالة لفترة طويلة.

في هذا الصدد ، ينبغي الاعتراف بأنه من الطبيعي أن ينتهي "توقف الغازات" وأن هناك إعادة توجيه نحو التوسع الحاسم في استخدام الفحم الصلب والبني والجفت.

يساهم عدد من العوامل في ذلك ، بما في ذلك:

الاحتمال المبرر اجتماعيا لإحياء صناعة تعدين الفحم ؛

انخفاض وتيرة تطوير حقول الغاز وحجم إنتاج الغاز الطبيعي ؛

نمو احتياجاتها التصديرية.

مجمع من المشاكل المالية والنقل في الداخل و متاجر أجنبيةسلع الطاقة تعقد تبني إستراتيجية طويلة الأمد وسياسة الوقود المستدام.

في ظل هذه الظروف ، لم يضعف OJSC TKZ اهتمامه بقضايا الوقود الصلب طوال السنوات ، واستمر في تحديث غلايات الفحم المسحوق ، بما في ذلك القوى العلمية الأكثر موثوقية (NPO CKTI ، VTI ، ORGRES ، إلخ).

غطت التطورات جميع أنواع الغلايات التي ينتجها المصنع على مدار العشرين إلى 30 عامًا الماضية. الهدف الرئيسي من تطورات التحديث هذه هو زيادة الأداء البيئي والاقتصادي لمحطات الغلايات مع أقصى تقريب لها إلى المستوى العالمي. وقد جعل ذلك من الممكن الحصول على حجم كافٍ من التطورات التقنية المعدة للتنفيذ.

يمكن تقسيم هذه الأعمال إلى المجالات الرئيسية التالية ، تغطي مدى واسعتقنيات معالجة الوقود والاحتراق:

1. تعديلات مختلفة للاحتراق المرحلي للوقود الصلب ؛

2. إنشاء منشآت اقتصادية للغاية وصديقة للبيئة.

في هذه المناطق ، يتم تغطية المجموعة الكاملة من أنواع الوقود الروسي: الفحم الأسود والبني لأحواض كوزنيتسك ، وكانسك-آكينسك والشرق الأقصى ، والأنثراسيت ونفاياته ، والجفت ، ووقود الفحم المائي.

الاحتراق المرحلي للوقود الصلب

حالياً الانبعاثات الضارةيتم تنظيم غازات المداخن في محطات توليد الطاقة من خلال معيارين حكوميين GOST 28269-89 - للغلايات و GOST 50831-95 - لمحطات الغلايات.

تُفرض أكثر المتطلبات صرامة على الانبعاثات من محطات الغلايات التي تحرق الفحم المسحوق. للوفاء بهذه المعايير عند حرق فحم كوزنتسك مع إزالة الرماد الصلب ، يلزم إما محطة معالجة الغاز أو تنفيذ جميع وسائل قمع أكسيد النيتروجين المعروفة.

علاوة على ذلك ، لم يتم التحقق بعد من إمكانية تقليل انبعاثات أكسيد النيتروجين إلى هذه القيم من خلال التدابير الفنية للفحم في حوض كوزنتسك ويتطلب تأكيدًا على الغلايات مع التدابير المنفذة.

تم تطوير هذه الغلاية TKZ ، جنبًا إلى جنب مع Sibtechenergo ، على أساس مرجل TPE-214 وتم تسليمها إلى Novosibirsk CHPP-5. يستخدم هذا المرجل لدرجات الفحم "G" و "D" مخطط احتراق متعدد المراحل: تدرج أفقي ورأسي في منطقة الموقد ، بالإضافة إلى إنشاء منطقة اختزال فوق الشعلات باستخدام الغاز الطبيعي كعامل اختزال. يتم تنظيم الديناميكا الهوائية في الفرن ، التي تم اختبارها على النموذج ، بطريقة تتجنب خبث المصافي في جميع أوضاع تشغيل الغلاية. سيسمح تشغيل غلاية TPE-214 في Novosibirsk CHPP-5 باكتساب الخبرة في الحد الأقصى الممكن من تقليل انبعاثات أكسيد النيتروجين أثناء احتراق غرفة الفحم التي تحتوي على نسبة عالية من النيتروجين في الوقود.

لحرق الفحم منخفض التفاعل من Kuzbass (الخليط "T" و "SS") ، تم تطوير غلاية حديثة TP-87M وتسليمها إلى محطة الطاقة في ولاية كيميروفو مع تنظيم احتراق الفحم ثلاثي المراحل في ظل ظروف الرماد السائل إزالة. تستخدم الغلاية نقل الأتربة بتركيز عالٍ من PPVC ، والشعلات ذات الناتج المنخفض من أكاسيد النيتروجين وحرق الغاز والغبار الخاصة لإنشاء منطقة اختزال أعلى من الشعلات الرئيسية مع الحد الأدنى من استخدام الغاز الطبيعي (3 - 5٪). لحرق فحم كوزنتسك الخالي من الدهون ، تقوم شركة TKZ ، جنبًا إلى جنب مع VTI ، بإعادة بناء غلايات TP-80 و TP-87 ، بالإضافة إلى غلايات TPP-210A في Mosenergo TPP-22 ، والتي تستخدم أيضًا PPVC والاحتراق ثلاثي المراحل باستخدام الغاز الطبيعي كمختزل.

بالنسبة للفحم في منطقة الشرق الأقصى ، تم تنفيذ مشروع إعادة بناء منخفضة التكلفة لمرجل TPE-215 باستخدام احتراق على مرحلتين فيه.

بالنسبة للفحم من حوض Kansko-Achinsk ، قامت المحطة مع TsKTI و SibVTI بتطوير وتسليم مرجل Krasnoyarsk CHPP-2 بسعة بخار 670 طن / ساعة (TPE-216) ، والذي يستخدم ثلاث مراحل مخطط الاحتراق باستخدام غبار الفحم كعامل اختزال ، بالإضافة إلى تدابير خاصة لحماية المصافي من الخبث: توريد خليط قليل الوقود من خلال فوهات الموقد (GFCv) من جانب مصافي الفرن ، وانبعاث الهواء على طول الشاشات في منطقة الاختزال والتأكد من أن درجة حرارة الغاز في منطقة الاحتراق النشط لا تزيد عن 1250 درجة مئوية بسبب الإمداد الإضافي بنسبة 10٪ من غازات إعادة التدوير من الهواء الثانوي.

إن التدابير التكنولوجية المدرجة في المشروع (تنظيم الاحتراق بدرجة حرارة منخفضة وزيادة محتوى أكسيد الكالسيوم في الرماد) تجعل من الممكن ليس فقط ضمان انبعاثات أكاسيد النيتروجين عند مستوى 220-300 مجم / م 3 ، ولكن أيضًا S0 2 انبعاثات لا تزيد عن 400 مجم / م 3.

بالنسبة للجفت عالي الرطوبة ، تم تطوير مشاريع لتحديث الغلايات TP-208 و TP-170-1 مع تنظيم احتراق على مرحلتين فيها.

يعد الاحتراق المرحلي للوقود في تعديلاته المختلفة وسيلة عالمية لتقليل انبعاثات أكسيد النيتروجين بشكل كبير ، ولكن بالنسبة لبعض أنواع الوقود التي تحتوي على نسبة عالية من النيتروجين ، قد يكون استخدام هذه الطريقة ، حتى مع التدابير الأخرى داخل الفرن ، غير كافٍ لتحقيق متطلبات معايير الفحم الصلب والأفران مع إزالة الخبث الصلب 350 مجم / م 3. في هذه الحالة ، يُنصح باستخدام طريقة قمع أكسيد النيتروجين مع الجمع المتسلسل للاحتراق ثلاثي المراحل والتخفيض الانتقائي غير التحفيزي لأكاسيد النيتروجين (SNCR).

إنشاء منشآت اقتصادية للغاية وصديقة للبيئة

استنادًا إلى سنوات عديدة من الخبرة في إنشاء وتطوير الغلايات البخارية لمحطات الطاقة لجميع أنواع الوقود المستخدمة في قطاع الطاقة تقريبًا ، طورت المحطة مشاريع لمحطات توليد الطاقة الجديدة التي ستجعل من الممكن اختراقها بشكل أساسي. مستوى جديد المؤشرات الفنيةالمعدات المصنعة.

تحديث مرجل TPP-210 بتركيب فرن "كتف"

لحرق الفحم منخفض التفاعل

تثير الصعوبات المعروفة في حرق الرماد وزيادة المتطلبات البيئية مسألة التحسين الإضافي لعملية حرق الرماد ، على وجه الخصوص ، باستخدام ما يسمى أفران "الكتف" مع إزالة الرماد الصلب ، حيث يكون الوقود منخفض التفاعل وعالي الرماد. حرق دون إضاءة في نطاق الأحمال المستخدمة في الممارسة العملية ، مع توفير شركة تعمل على المدى الطويل للغلاية.

مزايا الفرن "الكتفي" مع إزالة الرماد الصلب مقارنة بتقنية احتراق AS في الفرن مع إزالة الرماد السائل:

يسمح باستخدام الشعلات ذات السرعات المنخفضة لخليط الهواء ، مما يزيد من وقت بقاء الجزيئات في منطقة الموقد ، مما يخلق ظروفًا مواتية لتسخين الجزيئات واشتعالها ؛

يتم تحقيق بقاء طويل للجزيئات في منطقة درجات الحرارة المرتفعة (أعلى مرتين على الأقل من الفرن التقليدي) ، مما يضمن احتراق وقود مرضٍ ؛

يسمح لك بإدخال الهواء اللازم للاحتراق بسهولة أكبر مع تطور الشعلة ؛

صعوبة أقل بشكل ملحوظ في إزالة الخبث ؛

خسائر أقل مع الاحتراق الميكانيكي ؛

انخفاض انبعاثات أكسيد النيتروجين.

بالنسبة للفرن "الكتفي" ، يتم استخدام موقد ذو فتحة مع وجود فجوة بين نفاثات الهواء الأولي والثانوي ، وتتميز الميزة الرئيسية لها ، مقارنةً بالدوامة:

عدم وجود خلط سابق لأوانه بين الهواء الأولي والهواء الثانوي ، مما يؤثر بشكل إيجابي على الاشتعال ؛ .

إمداد الهواء الأولي بالكمية اللازمة فقط لحرق المواد المتطايرة ؛

مزيج عقلاني مع صندوق النار ، مما يسمح لك بالإنشاء تعددية عاليةدوران غازات المداخن إلى جذر الشعلة (في منطقة الاشتعال).

يتم تثبيت فرن "كتف" محكم الغلق بالغاز و TVP ، حيث يتم تثبيت موفر اقتصادي ، على المرجل الحديث إلى عمود الحمل الحراري الحالي.

احتراق حبيبات أنثراسايت المتحللة في طبقة مميعة

يتم الاحتراق وفقًا لتقنية معهد Altai Polytechnic ، والفكرة الرئيسية منها هي التحبيب الأولي لمزيج من الأرض والوقود الأولي والرماد والحجر الجيري من أجل تقريب تكوين الطبقة المميعة إلى أحادي التشتت خليط. أكمل OAO TKZ Krasny Kotelshchik بالاشتراك مع مؤلف التكنولوجيا مشروعًا لتحديث أحد الغلايات العاملة TP-230 Nesvetai GRES للاحتراق التجريبي للحبيبات المتدهورة الجودة في طبقة مميعة.

في الوقت الحاضر ، من المخطط تركيب غلاية صناعية تجريبية D-220 t / h مع طبقة مميعة متداولة في Nesvetai GRES ، المطور والمورد العام لها هو OJSC Belenergomash. TKZ هو المنفذ المشارك.

محطة توليد الكهرباء للمعالجة المعقدة ، والحرق في الخبث المنصهر واستخدام نفايات الفحم منخفضة التفاعل

تختلف تقنية بدء التشغيل للغلايات التي يتم تشغيلها مرة واحدة ، نظرًا لعدم وجود غطاء مغلق نظام التداول، لا توجد أسطوانة يتم فيها فصل البخار باستمرار عن الماء والتي يبقى فيها مصدر معين من الماء لفترة معينة. في هذه ، يتم إجراء تداول قسري واحد للوسيط. لذلك ، أثناء إشعال النار (وعند العمل تحت الحمل) ، من الضروري ضمان الحركة القسرية المستمرة للوسيط عبر الأسطح الساخنة وفي نفس الوقت إزالة الوسط الساخن من الغلاية ، ويجب أن تبدأ حركة الماء في الأنابيب حتى قبل اشتعال الشعلات.

في ظل هذه الظروف ، يتم تحديد وضع الإشعال بالكامل من خلال الموثوقية المناسبة نظام درجة الحرارةالأنابيب المعدنية من شاشات وشاشات وسخانات فائقة وعدم وجود قياسات حرارية هيدروليكية غير مقبولة.

أظهرت التجربة والحسابات أن تبريد أسطح التسخين أثناء بدء تشغيل مرجل مرة واحدة يمكن الاعتماد عليه إذا كان تدفق ماء الإشعال لا يقل عن 30٪ من التدفق الاسمي. عند معدل التدفق هذا ، فإن الحد الأدنى لسرعة الكتلة للوسط في الشاشات هو 450-500 كجم / (م 2 * ثانية) وفقًا لظروف الموثوقية. في هذه الحالة ، يجب الحفاظ على الحد الأدنى من الضغط للوسط في الشاشات بالقرب من الاسمي ، أي للغلايات التي تبلغ 14 ميجا باسكال - عند مستوى 12-13 ميجا باسكال ، وللمراجل ذات الضغط فوق الحرج - 24-25 ميجا باسكال.

هناك وضعان أساسيان لإطلاق الغلايات التي يتم تشغيلها مرة واحدة: مرة واحدة وفاصل.

في وضع الحرق مرة واحدة ، يتحرك وسيط العمل عبر جميع أسطح التسخين في الغلاية ، تمامًا كما هو الحال عندما يكون تحت الحمل. في فترة الإشعال الأولى ، تتم إزالة هذا الوسيط من المرجل عبر ROU ، وبعد تكوين البخار بالمعلمات المطلوبة ، يتم إرساله إلى خط أنابيب البخار الرئيسي أو مباشرة إلى التوربين (في منشآت الكتلة).

توضح الأشكال أدناه مخططًا مبسطًا لبدء المرجل من الحالة "الباردة" في وضع التدفق المباشر:

يوضح الشكل الآخر أدناه التغير في تدفق مياه التغذية (1) ، وضغط البخار خلف الغلاية (2) ، ودرجة حرارة البخار المتوسط ​​(3) ، والبخار الطازج (4) والثانوي (5) ، بالإضافة إلى درجة حرارة المعدن شاشات السخانات الاولية (7) والثانوية (5). كما يتضح ، في بداية الإشعال ، عندما يصل ضغط البخار إلى 4 ميجا باسكال ، تنخفض درجة حرارة الوسط والمعدن في شاشات السخان المتوسط ​​بشكل حاد من 400 إلى 300-250 نظام الصرف الصحي، وفي نهاية الإشعال عند ضغط في المسار الأساسي بأكمله من 23-24 ميجا باسكال ، تتدهور أيضًا ظروف تشغيل شاشات سخانات السخانات الأولية والثانوية ، التي تتجاوز درجة حرارتها 600 درجة مئوية ، بشكل حاد.

من الممكن تجنب الارتفاع المفرط في درجة حرارة معدن الشاشة فقط عن طريق زيادة تدفق ماء الإشعال ، وبالتالي زيادة فقد المكثفات والحرارة مقارنة بوضع بدء تشغيل الفاصل. بالنظر إلى هذا ، بالإضافة إلى حقيقة أن مخطط المرة الواحدة لبدء تشغيل الغلاية من الحالة "الباردة" ليس له أي مزايا على الفاصل ، فإنه لا يستخدم حاليًا لبدء التشغيل.

إن طريقة بدء التدفق المباشر للغلاية من الحالة "الساخنة" و "غير المبردة" تخلق خطر التبريد الحاد للأجزاء الأكثر تسخينًا من الغلاية وأنابيب البخار ، فضلاً عن زيادة غير مقبولة في درجة حرارة معدن السخان الفائق في وضع عدم الاستهلاك عند إغلاق BROU و ROU في الفترة الأولى. كل هذا يجعل من الصعب البدء من حالة "ساخنة" ، ولهذا السبب تم استبدال هذا الوضع بدائرة بدء فاصل.

كان مجال التطبيق الوحيد لوضع بدء التشغيل لمرة واحدة هو إشعال مرجل مزدوج التأثير من الحالة "الباردة" وبدء تشغيل الغلاية لمرة واحدة من الاحتياطي الساخن بعد فترة تعطل تصل إلى 1 ساعة.

عند بدء تشغيل غلاية ذات غلاف مزدوج ، يتم إطلاق كلتا القذيفتين على التوالي: يتم إطلاق الغلايات غير المتكافئة (على سبيل المثال ، TPP-110) بدءًا من الغلاف ، حيث لا يوجد سخان ثانوي. يتم إذابة حالات الغلايات المتناظرة في تسلسل تعسفي. يتم تشغيل الجسم الأول لكلا النوعين من الغلايات مزدوجة الغلاف وفقًا لوضع الفاصل. يبدأ إشعال الجسم الثاني بحمل كهربائي صغير للكتلة ويتم تنفيذه وفقًا لأي وضع.

يمكن إجراء إشعال الغلاية بعد توقف قصير (يصل إلى ساعة واحدة) في وضع التدفق المباشر ، حيث لا تزال معلمات البخار تحتفظ بقيم التشغيل الخاصة بها ، ولم يكن لدى العناصر والمكونات الفردية لوحدة الغلاية وقت رائع بشكل ملحوظ. يجب تفضيل وضع التدفق المباشر في هذه الحالة ، لأنه لا يتطلب تدريبًا خاصًا ، وهو أمر مطلوب عند التبديل إلى دائرة فاصل ، مما يتيح لك توفير الوقت وتسريع بدء تشغيل الغلاية. يتم تنفيذ الإضرام في هذه الحالة في وضع التدفق المباشر مع تفريغ وسيط العمل بالكامل من خلال ROU أو BRDS من خلال صمام البخار الرئيسي (MSD) حتى تتجاوز درجة حرارة البخار الأولي والثانوي درجة حرارة بخار التوربينات مدخل بحوالي 50 درجة مئوية. إذا انخفضت درجة حرارة البخار أثناء إيقاف تشغيل الكتلة بأقل من 50 درجة مئوية ، فإن درجة حرارة البخار خلف الغلاية تزداد فورًا إلى القيمة الاسمية ، وبعد ذلك يتم تبديل إمداد البخار من ROU إلى التوربين.

مع بدء تشغيل الغلاية من الاحتياطي الساخن ، يجب أن يؤخذ في الاعتبار أنه أثناء الإغلاق قصير المدى للغلاية ، تكون درجة حرارة الوسط عند المدخل والمخرج في العديد من أنابيب الشاشات متساوية وطبيعية يحدث تداول الوسط داخل الألواح الفردية وبين الألواح. قد يكون هذا الدوران مستقرًا لدرجة أنه يستمر لبعض الوقت بعد إعادة تشغيل مضخات التغذية. نتيجة لذلك ، يستغرق الأمر بعض الوقت قبل أن تبدأ بيئة العمل في التحرك بثبات في الاتجاه الصحيح. حتى تتوقف الحركة غير المستقرة للوسيط ، لا ينصح ببدء إشعال وحدة الغلاية لتجنب تلف الأنابيب الساخنة.

بالمقارنة مع وضع بدء تشغيل الفاصل للغلاية ، فإنه يتميز بالاستقرار العالي نسبيًا درجات الحرارة المنخفضةمن وسط العمل والمعدن في المسار الكامل للغلاية ويسمح بتشغيل التوربين عند معلمات بخار منزلقة. تبدأ شاشات السخان الفائق الوسيط في الغلاية في التبريد مرحلة مبكرةابدأ ، ولا يسخن معدنهم إلى قيم غير مقبولة. يتم تنفيذ وضع بدء تشغيل الفاصل باستخدام جهاز إشعال خاص ، ما يسمى بوحدة إشعال ، وتتكون من صمام مدمج (2) ، وفاصل مدمج (7) ، وموسع إشعال (9) وصمامات خانقة 5 ، 6 ، 8. تم تصميم الفاصل المدمج لفصل الرطوبة عن البخار وهو عبارة عن أنبوب به مقطع عرضي كبير (425 × 50 مم) ، حيث يتم تركيب جهاز إزالة الرطوبة اللولبي ويتم تشغيله لمدة إشعال الغلاية بين أسطح توليد البخار (1) والتسخين الفائق (3) للغلاية من خلال أجهزة الخانق 5 و 6. يعمل الصمام المدمج 2 على فصل المصافي ومسخن الحمل الحراري عن أسطح التسخين المولدة للبخار و يتم وضعها بين أجهزة مخرج الجزء الأخير من أسطح الشاشة ومجمعات مدخل سخانات الشاشة. أثناء إطلاق المرجل ، يظل صمام البخار الرئيسي (4) مفتوحًا في مصنع بلوك ومغلق في مصنع CHP متصالب.

موسع الحرق هو مرحلة وسيطة بين الفاصل المدمج والأجهزة لاستقبال الوسط الذي يتم تفريغه من الفاصل. نظرًا لأن الضغط في الموسع يتم الحفاظ عليه أقل من الفاصل (عادةً حوالي 2 ميجا باسكال) ، يتم تفريغ وسيط العمل فيه من خلال صمام الخانق 8 ، وبعد الاختناق المتكرر ، يتبخر جزئيًا. يتم إرسال البخار من موسع الإشعال إلى مجمع احتياجات المصنع الخاص ، حيث يمكن أن يدخل أجهزة نزع الهواء والمستهلكين الآخرين ، ويتم تصريف المياه في قناة مخرج المياه المتداولة ، أو في خزان التكثيف الاحتياطي ، أو (في تركيبات الكتلة) مباشرة في المكثف.

تتمثل فكرة بدء تشغيل الفاصل لوحدة مرجل لمرة واحدة في تقسيم عملية بدء التشغيل إلى ثلاث مراحل ، بحيث يتم ضمان موثوقية جميع أسطح التسخين بشكل كامل في كل مرحلة من هذه المراحل التي يتم إجراؤها على التوالي ، وفي في المرحلة الأخيرة ، يمكن بدء تشغيل معدات الطاقة للوحدة على معلمات بخار منزلقة مع الحفاظ على الضغط الاسمي الثابت في الأسطح المولدة للبخار.

في المرحلة الأولى من بدء التشغيل ، يتم تنظيم الدوران القسري لوسط العمل في دائرة مغلقة: مضخة تغذية - غلاية - وحدة إشعال - مستقبلات لوسط النفايات (في مكثف توربيني لتركيب الكتلة) - مضخة تغذية. هذا يلغي إمكانية حدوث تعديلات حرارية هيدروليكية خطيرة في الأسطح المولدة للبخار ، ويقلل من فقد المكثفات والحرارة. في مرحلة بدء التشغيل هذه ، لا يكون لوسط العمل منفذ إلى الأسطح شديدة الحرارة ، حيث يتم قطعها عن الأسطح المولدة للبخار بواسطة المثبط المدمج والصمام الخانق 17 ، والتي يتم إغلاقها خلال فترة بدء التشغيل هذه ، وهي في الوضع الخالي من التكلفة المزعوم. على الرغم من حقيقة أن أنابيب هذه الأسطح لا يتم تبريدها من الداخل بالبخار في وضع عدم التدفق ، فإن درجة حرارة معدنها تظل ضمن الحدود المقبولة ، حيث يظل استهلاك الوقود الأولي خلال هذه الفترة عند مستوى ثابت ومنخفض نسبيًا بما لا يتجاوز 20٪ من معدل التدفق الاسمي.

تم تأكيد سلامة وضع عدم التدفق للمسخنات الفائقة أثناء فترة بدء تشغيل الغلاية من خلال اختبارات خاصة لمراجل TPP-110 و TPP-210. كما يتضح ، عند استهلاك الوقود (الغاز الطبيعي) حتى 20٪ من درجة الحرارة الاسمية ، لا تتجاوز جدران الأنابيب الطرفية الأكثر تسخينًا للشاشات درجة الحرارة المسموح بها البالغة 600 درجة مئوية في الحالة الثابتة. مع الأخذ في الاعتبار أن استهلاك الوقود في الفترة الأولية لبدء تشغيل الغلاية أقل بكثير من 20٪ (على سبيل المثال ، عندما تعمل الغلاية على زيت الوقود ، فإن استهلاكها لا يزيد عن 14-15٪ من القيمة الاسمية ) ، يمكن اعتبار وضع عدم الاستهلاك للمسخنات الفائقة مقبولًا تمامًا في فترة الإشعال هذه.

فيما يتعلق بالتجارب التي تم إجراؤها ، لوحظ أنه في أي من بدايات الغلايات المختبرة ، لم تتجاوز درجة حرارة جدران الأنابيب 550 درجة مئوية طوال فترة نظام عدم التدفق. درجة الحرارة هذه أقل من الحد الأقصى المسموح به للصلب منخفض السبائك 12Kh1MF ، وعادة ما تستخدم لتصنيع الأنابيب لشاشات المرحلة الأولى ، وأكثر من ذلك بالنسبة للصلب الأوستنيتي 1Kh18N12T ، المستخدم لشاشات المرحلة الثانية في سخانات الحمل الحراري.

يؤدي إيقاف تشغيل السخانات الفائقة في المرحلة الأولى من بدء التشغيل إلى تبسيط المناورة والتحكم في وحدة الغلاية ، مما يسمح ، بعد توصيل الأسطح فائقة السخونة ، بزيادة معايير البخار وكميته بسلاسة ، مع الحفاظ على استقرار إمدادات مياه التغذية. تعتبر بداية المرحلة الثانية من بدء التشغيل هي اللحظة التي يبدأ فيها إطلاق البخار في الفاصل المدمج ، والذي يتم توجيهه إلى الأسطح شديدة الحرارة ، مما يؤدي إلى فتح صمام الخانق تدريجيًا وزيادة درجة الحرارة والضغط تدريجيًا من البخار. في مرحلة بدء التشغيل هذه ، تعمل الغلاية بضغطين: اسمي - حتى الصمام المدمج ، الذي يظل مغلقًا ، و "الانزلاق" - خلف صمام الخانق في الأسطح شديدة الحرارة. هذا الوضع ممكن بسبب حقيقة أن الأسطح شديدة الحرارة مفصولة عن الأسطح المولدة للبخار بواسطة مساحة البخار للفاصل ، تمامًا كما هو الحال في غلايات الأسطوانة. في المرحلة الثالثة من بدء التشغيل ، يتم نقل وحدة الغلاية إلى وضع التدفق المباشر. يجب أن يبدأ هذا النقل بعد أن تصل معاملات البخار إلى 80-85٪ من القيم الاسمية. افتح الصمام المدمج تدريجيًا ، وقم بإحضار المعلمات إلى القيمة الاسمية وأوقف تشغيل وحدة الإشعال.

في نهاية إشعال وحدة الغلاية في TPP غير المربوط ، يتم توصيلها بخط أنابيب البخار الرئيسي ، وتظل قواعد التوصيل كما هي بالنسبة لمراجل الأسطوانة. العامل الرئيسي هو المساواة التقريبية للضغوط خلف المرجل وفي خط أنابيب البخار الرئيسي في وقت التوصيل.

في تركيبات الكتلة ، يتم دمج بدء تشغيل الغلاية مع بدء تشغيل التوربين ويتم عادةً نقل الغلاية إلى الوضع مرة واحدة بعد أن يصل الحمل الكهربائي للكتلة إلى 60-70٪ من القيمة الاسمية.

توضح الأشكال أدناه خصائص البداية لغلاية مرة واحدة من TPP بدون كتلة في وضع الفاصل: 1 - ضغط البخار خلف المرجل ؛ 2 - استهلاك مياه التغذية ؛ 3 - درجة الحرارة القصوى للوسط عند مخرج NRC ؛ 4 - درجة حرارة مياه التغذية ؛ 5 - درجة حرارة الانهاك المتوسط ​​؛ 6 - درجة حرارة بخار طازج ؛ 8 ، 7 - درجة الحرارة القصوى لمعدن الشاشات II والسخان المتوسط ​​؛ 9- درجة الحرارة غازات المداخنفي غرفة الدوران.

فيما يلي ميزات التأجيج أثناء البداية "الساخنة". قبل اشتعال الشعلات ، تنخفض درجة حرارة معدن الفواصل المدمجة من 490 إلى 350-320 درجة مئوية عن طريق تنفيس البخار من الفواصل ، ويجب ألا يتجاوز معدل الانخفاض في هذه الحالة 4 درجات مئوية / دقيقة . في نفس الوقت ، الضغط في المرجل ~~ ينخفض ​​من الاسمي (25 ميجا باسكال) إلى 10-15 ميجا باسكال. بعد 30-40 دقيقة من تباطؤ أجهزة الفصل وفقًا لنفس الجدول الزمني كما في حالة "عدم التبريد" ، أي بعد تحديد الحد الأدنى لمعدل تدفق الإشعال لمياه التغذية ، يرتفع الضغط أمام الصمام المدمج المغلق إلى 24 -25 ميجا باسكال ، مواقد الزيتمع بدء تدفق زيت الوقود وفي نفس الوقت تفتح صمامات تصريف 8 فواصل مدمجة. بعد ذلك ، تفتح صمامات الخانق 5. تدريجيًا عمليات أخرى مماثلة عند البدء من الحالة "الباردة". من خلال تقليل الضغط في الغلاية قبل إشعالها ، يتم استبعاد تكثيف البخار في المصافي ، وبالتالي يتم تبريدها بدرجة أقل مما عند البدء في وضع التدفق المباشر.

تم إغلاق وحدة الطاقة مع مرجل TPP-210A في حالات الطوارئ وسائل وقائيةبسبب عطل في مضخة التغذية. عندما تم إغلاق الصمام الموجود على خط الزيت تلقائيًا ، لم يتم إيقاف إمداد الوقود السائل تمامًا وفي جسم مرجل واحد مقدار ضئيل مناستمر زيت الوقود في الاحتراق في الفرن ، مما ساهم ليس فقط في زيادة التشوهات الحرارية وزيادة الدورة الدموية في ألواح NRF ، ولكن أيضًا في الظهور في الانحناءات العلوية للأنابيب الفردية من الفقاعات الثابتة للبخار المحمص قليلاً ، والتي شغلت المقطع العرضي الكامل للأنابيب ومنع حركة وسيط العمل فيها. على الرغم من أن بخار الضغط فوق الحرج له نفس كثافة الماء في وقت تكوينه ، فإن زيادة درجة حرارته بمقدار بضع درجات فقط تؤدي إلى انخفاض كثافته بعشرات بالمائة. مع زيادة سرعة الماء ، يجب أن يتم إبعاد فقاعات البخار عن طريق تدفقها ، ومع ذلك ، يمكن أن تستمر الفقاعات الكبيرة مؤقتًا ، بسبب زيادة درجة حرارة المعدن في الأنابيب المقابلة بشكل حاد.

بعد استراحة مدتها خمس دقائق ، تم تحويل الغلاية إلى وضع التدفق المباشر ، وعلى عكس القواعد ، لم يتم توفير مياه التغذية سابقًا ، ولكن في نفس الوقت مع زيادة حادة في إمداد الفرن بزيت الوقود. قريباً ، تم تسجيل زيادة في درجة الحرارة تصل إلى 570 درجة مئوية في قسم المخرج غير المدفأ بأحد أنابيب NRCH. كانت الفترة الفاصلة بين التسجيلات التلقائية لدرجة الحرارة هذه 4 دقائق ، ولكن قبل تسجيل درجة الحرارة هذه مرة أخرى ، حدث تمزق طارئ في الأنبوب ، حيث كان هناك قسم في منطقة غطاء الموقد غير محمي بأحزمة حارقة. تم إغلاق المرجل مرة أخرى في حالات الطوارئ.

يتعلق مثال آخر بتدهور الفصل الذي حدث عندما لم يتم فتح صمامات التنفيس بالكامل ، مما أدى إلى إزالة الرطوبة المنفصلة من الفاصل المدمج. عندما تم إشعال الغلاية مرة واحدة ، تم إغلاق هذه الصمامات من أجل تقليل درجة حرارة البخار الحي في حالة حدوث عطل في أجهزة إزالة التسخين بالحقن. ترتبط طريقة التنظيم هذه بالتغيرات المفاجئة والهامة في درجة حرارة البخار وتؤدي إلى ظهور شقوق التعب في رؤوس السخان الفائق بالقرب من الفاصل المدمج على طول مسار البخار.

يجب أن يتم إغلاق الصمامات 8 والفتح 5 ببطء لتجنب تسرب الماء إلى المجمعات المجاورة للسخان الفائق بسبب انتهاك الحركة المستقرة لوسط العمل في الفاصل. بالإضافة إلى ذلك ، من الضروري فتح المصارف قبل وبعد صمام الخانق 5 مقدمًا من أجل منع المكثفات المتراكمة في خطوط الأنابيب من الهروب من وحدة الإشعال.

يؤدي الفتح البطيء لصمامات الخانق 5 إلى زيادة وقت التسخين لأنابيب البخار الرئيسية ومدة إشعال الغلاية. بالطبع ، التقلبات الكبيرة في درجة حرارة البخار غير مقبولة ، ومع ذلك ، إذا تم إشعال الغلاية بضع مرات فقط في السنة ، فلا يوجد سبب إضافي لتأخير عمليات بدء التشغيل لمنع حدوث انخفاض طفيف في درجة حرارة البخار. ولكن إذا تم إذابة الغلاية وتوقفت كثيرًا ، فيمكن حتى لقطرات صغيرة من الماء في الشاشات أن تحتوي على عواقب وخيمة. لذلك ، عند إشعال الغلايات مرة واحدة ، من الضروري التقيد الصارم بجدول بدء التشغيل ، الذي ينظم الفتح البطيء والتدريجي للصمامات 5.

Fil S. A.، Golyshev L.V، مهندسين، Mysak I. S.، دكتور في الهندسة. Sci. ، Dovgoteles G. A. ، Kotelnikov I. I. ، Sidenko A. P. ، مهندسو JSC LvovORGRES - الجامعة الوطنية "Lviv Polytechnic" - Trypilska TPP

احتراق الفحم الصلب منخفض التفاعل (فدف< 10%) в камерных топках котельных установок сопровождается повышенным механическим недожогом, который характеризуется двумя показателями: содержанием горючих в уносе Гун и потерей тепла от механического недожога q4.
عادةً ما يتم تحديد Goon بالطريقة المختبرية على عينات رماد مفردة مأخوذة من قنوات الغاز لآخر سطح حمل حراري للغلاية باستخدام تركيبات تفجير منتظمة. العيب الرئيسي للطريقة المختبرية هو التأخير الطويل جدًا في الحصول على نتيجة Gong (أكثر من 4 - 6 ساعات) ، والذي يتضمن وقت التراكم البطيء لعينة الرماد في تركيب النفخ ومدة المختبر التحليلات. وبالتالي ، في عينة رماد واحدة ، يتم تلخيص جميع التغييرات الممكنة في الجونج لفترة طويلة ، مما يجعل من الصعب ضبط نظام الاحتراق وتحسينه بسرعة وكفاءة.
وفقًا للبيانات الموجودة في الأنماط المتغيرة وغير الثابتة للغلاية ، يتغير معامل تجميع الرماد (درجة التنقية) لإعصار إعداد التنفيذ في نطاق 70-95٪ ، مما يؤدي إلى أخطاء إضافية في تحديد الجرس.
يتم التغلب على عيوب تركيبات الرماد المتطاير من خلال إدخال أنظمة قياس مستمرة ، مثل أجهزة تحليل محتوى الكربون في الرماد المتطاير.
في عام 2000 ، تم تصنيع ثماني مجموعات (مجموعتان لكل سفينة) من أجهزة تحليل RCA-2000 الثابتة التي تعمل باستمرار والتي تم تصنيعها بواسطة Mark and Wedell (الدنمارك).
يعتمد مبدأ تشغيل محلل RCA-2000 على طريقة تحليل الامتصاص الضوئي في منطقة الأشعة تحت الحمراء من الطيف.
نطاق القياس 0 - 20٪ من قيم Gong المطلقة ، وخطأ القياس النسبي في حدود 2-7٪ - لا يزيد عن ± 5٪.
يتم أخذ عينات الرماد لنظام القياس للمحلل من قنوات الغاز أمام المرسبات الكهروستاتيكية.
تم إجراء التسجيل المستمر للصنوج على جهاز التسجيل الذاتي لغرفة التحكم بتردد دورة قياس كاملة في 3 دقائق.
عند حرق الرماد بتكوين وجودة متفاوتة ، تجاوزت قيم Gong الفعلية المطلقة ، كقاعدة عامة ، 20٪. لذلك ، في الوقت الحاضر ، يتم استخدام أجهزة التحليل كمؤشرات للتغيرات في القيم النسبية لمحتوى المواد القابلة للاحتراق في احتواء Gv ° داخل مقياس المسجل 0-100٪.
للحصول على تقدير تقريبي لمستوى Gong الفعلي ، تم تجميع خاصية معايرة للمحلل ، وهي العلاقة بين قيم Gong المطلقة التي تحددها طريقة المختبر والقيم النسبية للمحلل G ° Gong. في نطاق تغيير gong من 20 إلى 45٪ ، يتم التعبير عن الخاصية في الشكل التحليلي بواسطة المعادلة

أثناء الدراسات التجريبية والتشغيل العادي للغلاية ، يمكن استخدام أجهزة التحليل لأداء الأعمال التالية:
تحسين وضع الاحتراق ؛
تقييم التغيير في الجرس أثناء التبديل التكنولوجي المخطط لأنظمة ووحدات مصنع الغلايات ؛
تحديد الديناميكيات ومستوى الانخفاض في الكفاءة في الأنماط غير الثابتة وما بعد بدء تشغيل المرجل ، وكذلك في حالة الاحتراق البديل للرماد والغاز الطبيعي.
خلال فترة الاختبار الحراري للغلاية ، تم استخدام أجهزة التحليل لتحسين وضع الاحتراق وتقييم تأثير تبديل المعدات المخطط لها على استقرار عملية احتراق الفحم المسحوق.
تم إجراء التجارب بأحمال ثابتة من المرجل في حدود 0.8-1.0 اسمي واحتراق ASh بالخصائص التالية: حرارة منخفضة للاحتراق Qi = 23.06 - 24.05 MJ / kg (5508-5745 kcal / kg) ، محتوى الرماد لكل وزن عمل Ad = 17.2 - 21.8٪ ، الرطوبة على وزن العمل W = 8.4 - 11.1٪ ؛ كانت حصة الغاز الطبيعي لإضاءة لهب الفحم المسحوق 5-10٪ من إجمالي إطلاق الحرارة.
تم تقديم نتائج وتحليل التجارب حول تحسين وضع الاحتراق باستخدام أجهزة التحليل. عند إعداد المرجل ، تم تحسين ما يلي:
سرعات إخراج الهواء الثانوي عن طريق تغيير فتح البوابات الطرفية في الشعلات ؛
سرعات إخراج الهواء الأساسي عن طريق تغيير حمل مروحة الانفجار الساخن ؛
نسبة إضاءة اللهب بالغاز الطبيعي عن طريق اختيار (وفقًا لشروط ضمان ثبات الاحتراق) أقل عدد ممكن من مواقد الغاز العاملة.
الخصائص الرئيسية لعملية تحسين وضع الاحتراق مذكورة في الجدول. واحد.
المعطى في الجدول. في الشكل 1 ، تشير البيانات إلى الدور المهم للمحللين في عملية التحسين ، والتي تتمثل في القياس المستمر وتسجيل المعلومات الحالية حول التغيير في H ° h ، مما يجعل من الممكن في الوقت المناسب و
حدد بوضوح الوضع الأمثل ، واستكمال عملية التثبيت وبدء المرجل في الوضع الأمثل.
عند تحسين وضع الاحتراق ، تم إيلاء الاهتمام الرئيسي لإيجاد أدنى مستوى ممكن من القيم النسبية لـ H ° un. في هذه الحالة ، تم تحديد القيم المطلقة للجرس بواسطة خاصية المعايرة للمحلل.
وبالتالي ، يمكن تقدير فعالية استخدام أجهزة التحليل لتحسين وضع الاحتراق للغلاية تقريبًا عن طريق تقليل محتوى المواد القابلة للاحتراق في الاحتجاز بمتوسط ​​4٪ وفقدان الحرارة من الاحتراق السفلي الميكانيكي بنسبة 2٪.
في الأنماط الثابتة للغلاية ، يؤدي التبديل التكنولوجي المنتظم ، على سبيل المثال ، في أنظمة الغبار أو الموقد ، إلى تعطيل عملية الاحتراق المستقر للفحم المسحوق.

الجدول 1
خصائص عملية تحسين وضع الاحتراق

تم تجهيز غلاية TPP-210A بثلاثة أنظمة غبار مع مطاحن أسطوانية كروية من النوع ShBM 370/850 (Sh-50A) وصندوق غبار مشترك.
من نظام الغبار ، يتم تفريغ عامل التجفيف المستهلك في غرفة الاحتراق (الفرن المسبق) باستخدام مروحة مطحنة من النوع MB 100/1200 من خلال فوهات التفريغ الخاصة الموجودة فوق مواقد الغبار والغاز الرئيسية.
يستقبل الفرن المسبق لكل جسم مرجل تفريغًا كاملاً من نظام الغبار الخارجي المقابل ونصف التفريغ من نظام الغبار الأوسط.
عامل التجفيف المستهلك عبارة عن هواء رطب ومغبر بدرجة حرارة منخفضة ، وتندرج المعلمات الرئيسية في الحدود التالية:
تبلغ حصة الهواء المهدور 20-30٪ من إجمالي استهلاك الهواء للجسم (المرجل) ؛ درجة الحرارة 120-130 درجة مئوية ؛ حصة غبار الفحم الناعم ، الذي لم يلتقطه إعصار نظام الغبار ، 10 - 15٪ من إنتاجية المطحنة ؛
تتوافق الرطوبة مع كمية الرطوبة المنبعثة أثناء عملية تجفيف وقود العمل المطحون.
يتم تفريغ عامل التجفيف المستهلك في المنطقة درجات الحرارة القصوىوبالتالي تؤثر بشكل كبير على اكتمال احتراق غبار الفحم ASh.
أثناء تشغيل الغلاية ، غالبًا ما يتم إيقاف نظام الغبار الأوسط وإعادة تشغيله ، مما يساعد على الحفاظ على المستوى المطلوب من الغبار في القبو الصناعي.
ديناميات التغييرات في المؤشرات الرئيسية لنظام الاحتراق لجسم الغلاية - محتوى المواد القابلة للاحتراق في الحاوية وتركيز كتلة أكاسيد النيتروجين في غازات المداخن (NO) - أثناء الإغلاق المخطط لنظام الغبار الأوسط. في التين. واحد.
في الشكل أعلاه وجميع الأشكال اللاحقة ، يتم قبول الشروط التالية عند إنشاء تبعيات رسومية:
يتوافق محتوى المواد القابلة للاحتراق في التخزين مع قيم مقاييس محورين عموديين للإحداثيات: القياسات المتوسطة لـ Gong وبيانات إعادة الحساب وفقًا لخاصية المعايرة Gong ؛
تم أخذ تركيز كتلة NO مع الهواء الزائد في غازات العادم (بدون اختزاله إلى NO2) من القياسات المسجلة باستمرار لمحلل الغاز الثابت Mars-5 MP "Ekomak" (كييف) ؛
يتم إصلاح ديناميات H ° un و NO التغييرات
طوال فترة التشغيل التكنولوجي ووضع التثبيت ؛ يتم أخذ بداية العملية التكنولوجية بالقرب من المرجع الزمني الصفري.
تم تقدير اكتمال احتراق وقود الفحم المسحوق من خلال جودة وضع الاحتراق (KTR) ، والذي تم تحليله بواسطة مؤشرين Gong و NO ، وكقاعدة عامة ، تغيرت في اتجاهين معاكسين.

أرز. 1. يتغير في مؤشرات وضع الاحتراق عند توقف نظام الغبار الأوسط

تم تحليل تأثير الإغلاق المخطط لنظام الغبار المتوسط ​​على مؤشرات KTP (الشكل 1) اعتمادًا على تسلسل العمليات التكنولوجية التالية:
العملية 1 - إغلاق وحدة تغذية الفحم الخام (CFC) وإيقاف توريد الفحم إلى المطحنة ، قلل من تحميل أسطوانة SBM ، وقلل من صفاء غبار الفحم وزيادة درجة حرارة هواء العادم ، مما تسبب في حدوث قصير تحسين المدى في CTE: انخفاض في Hn ° وزيادة في NO ؛ ساهمت عملية الإخصاء الإضافي للمطحنة في إزالة الغبار من نفايات الهواء وزيادة الهواء الزائد في الفرن المسبق ، مما أثر سلبًا على CTE ؛
العملية 2 - إيقاف SHM وتقليل تهوية نظام الغبار أولاً أدى إلى تحسين طفيف في CTE ، وبعد ذلك ، مع تأخير إيقاف تشغيل مروحة الطاحونة (MF) ، ساءت CTE ؛
العملية 3 - وقف الميغاواط ووقف تصريف عامل التجفيف المستهلك في غرفة الاحتراق أدى إلى تحسن كبير في CTE.

وبالتالي ، عند تساوي جميع الأشياء الأخرى ، أدى إيقاف نظام الغبار إلى تحسين عملية احتراق الوقود ، وتقليل الاحتراق السفلي الميكانيكي وزيادة تركيز الكتلة لأكسيد النيتروجين.
الانتهاك النموذجي لاستقرار نظام الغبار هو التحميل الزائد على أسطوانة المطحنة بالوقود أو "تلطيخ" كرات الطحن بمادة طينية رطبة.
يظهر تأثير الإخصاء طويل المدى لأسطوانة المطحنة النهائية على CTE لجسم المرجل في الشكل. 2.
أدى إيقاف تشغيل PSU (العملية 1) لأسباب مشابهة لتلك التي تم أخذها في الاعتبار أثناء إيقاف نظام السحق ، في المرحلة الأولى من إخصاء المطحنة بتحسين CTE لفترة قصيرة. في الإخصاء اللاحق للمطحنة حتى إدراج PSU (العملية 2) ، كان هناك ميل لتدهور CTE ونمو G ° un.

أرز. التين. 2. التغييرات في مؤشرات نظام الاحتراق أثناء إخصاء أسطوانة الطاحونة الأخيرة

أرز. 3. تغييرات في مؤشرات وضع الاحتراق عند بدء تشغيل آخر نظام غبار وإيقاف تشغيل مواقد الغاز

إلى حد أقل يزعزع بشكل دوري استقرار نظام الفرن عملية تلقائية PSU ، الذي ينظم التحميل الضروري للمطحنة بالفحم عن طريق إيقاف تشغيل محرك PSU ثم تشغيله.
يظهر تأثير وضع بدء نظام الغبار الشديد على KTP في الشكل. 3.
لوحظ التأثير التالي لعمليات بدء تشغيل نظام الغبار على وضع الاحتراق:
العملية 1 - بدء تشغيل MW والتهوية (التسخين) لمسار نظام الغبار مع تصريف الهواء البارد نسبيًا في الفرن المسبق ، مما أدى إلى زيادة الهواء الزائد في منطقة الاحتراق وتقليل درجة حرارة الشعلة ، مما أدى إلى تدهور في CTE ؛
العملية 2 - إطلاق SHBM واستمرار تهوية المسالك التأثير السلبيعلى KTR ؛
العملية 3 - بدء تشغيل PSU وتحميل المطحنة بالوقود مع زيادة الاستهلاك الاسمي لعامل التجفيف أدى إلى تفاقم CTE بشكل كبير.
يمكن الاستنتاج أن تضمين نظام الغبار في العملية يؤثر سلبًا على CTE ، مما يزيد من الاحتراق الميكانيكي السفلي ويقلل من تركيز كتلة NO.
تم تجهيز الفرن المسبق لجسم المرجل TPP-210A بستة مواقد للغبار والغاز ذات ريش حلزون بطاقة حرارية تبلغ 70 ميجاوات ، مثبتة في طبقة واحدة على الجدران الأمامية والخلفية ، وشعلتين تعملان بالغاز والنفط فوق الموقد لضمان إزالة الخبث السائل بشكل ثابت في النطاق الكامل لأحمال تشغيل الغلاية.
أثناء احتراق غبار الفحم ASh ، تم توفير الغاز الطبيعي بمعدل تدفق ثابت (حوالي 5٪ من إجمالي إطلاق الحرارة) إلى الشعلات الموجودة فوق الموقد ومعدل تدفق متغير من خلال مواقد الغاز والغبار الرئيسية لتثبيت عملية الاحتراق من مسحوق الفحم. تم إمداد كل موقد رئيسي بالغاز بأقل معدل تدفق ممكن ، وهو ما يعادل 1.0 - 1.5٪ من إجمالي إطلاق الحرارة. لذلك ، تم التغيير في حصة الغاز الطبيعي لإضاءة الشعلة من خلال تشغيل أو إيقاف تشغيل عدد معين من مواقد الغاز الرئيسية.
يظهر تأثير إيقاف تشغيل مواقد الغاز (تقليل حصة الغاز الطبيعي) على CTE لجسم المرجل في الشكل. 3.
كان للإغلاق المتتابع لأول موقد غاز واحد (العملية 4) ثم ثلاث شعلات غازية (العملية 5) تأثير إيجابي على CTE وأدى إلى انخفاض كبير في الاحتراق السفلي الميكانيكي.
يظهر تأثير تشغيل مواقد الغاز (زيادة حصة الغاز الطبيعي) على CTE في الشكل. 4. أدى التشغيل المتتابع لموقد غاز واحد (العملية 1) ، وموقد واحد (العملية 2) وموقد واحد (العملية 3) إلى تأثير سلبي على CTE وزيادة الاحتراق الميكانيكي السفلي بشكل ملحوظ.

أرز. 4. تغيير في مؤشرات وضع الاحتراق عند تشغيل مواقد الغاز
الجدول 2
التغييرات في محتوى المواد القابلة للاحتراق في المرحل أثناء التبديل التكنولوجي للمعدات

معدات	الوضع الشغل
		ينقص	زيادة
نظام الغبار الشديد / المتوسط
إخصاء SHBM	طارئ
المغذي الخام
الموقد الغازي الرئيسي	اغلق
	تضمين

يلخص الجدول تقييمًا تقريبيًا لتأثير التبديل التكنولوجي المثبت لمعدات الغلايات على التغيير في CTE (Kun). 2.
يُظهر تحليل البيانات المعطاة أن أكبر انخفاض في كفاءة مصنع الغلايات في الأوضاع الثابتة يحدث نتيجة لعمليات بدء تشغيل نظام الغبار مع الاستهلاك المفرط للغاز الطبيعي لإضاءة اللهب.
وتجدر الإشارة إلى أن الحاجة إلى إجراء عمليات بدء تشغيل نظام الغبار يتم تحديدها فقط من خلال أسباب تكنولوجية ، وأن الاستهلاك المفرط للغاز الطبيعي لإضاءة اللهب ، كقاعدة عامة ، يتم تحديده من قبل أفراد التشغيل من أجل منع حدوث ذلك. انتهاكات لاستقرار عملية الاحتراق في حالة حدوث تدهور مفاجئ في جودة AS.
يسمح استخدام محللات RCA-2000 بالتغييرات المستمرة في الوقت المناسب
تقييم أي تغيرات في جودة الوقود والحفاظ باستمرار على قيمة إضاءة اللهب عند المستوى الأمثل المناسب مع الحد الأدنى من الاستهلاك الضروري للغاز الطبيعي ، مما يساعد على تقليل استهلاك الوقود الغازي الشحيح وزيادة كفاءة المرجل.

الموجودات

1. يتيح نظام القياس المستمر لمحتوى المواد القابلة للاحتراق في الرماد المتطاير إجراء تقييم سريع ونوعي لتدفق عمليات الاحتراق أثناء احتراق AS في مرجل TPP-210A ، والذي يوصى باستخدامه عند تنفيذ التكليف و عمل بحثي، وكذلك للمراقبة المنتظمة لكفاءة معدات الغلايات.
2. يتم تقدير كفاءة استخدام محللات RCA-2000 لتحسين وضع الاحتراق مبدئيًا عن طريق تقليل مؤشرات الاحتراق السفلي الميكانيكي - محتوى المواد القابلة للاحتراق في الاحتراق بمتوسط ​​4٪ ، وبالتالي ، فقد الحرارة من الاحتراق السفلي الميكانيكي بنسبة 2٪ .
3. في الأنماط الثابتة للغلاية ، يؤثر التبديل التكنولوجي المنتظم للمعدات على جودة عملية الاحتراق. إن بدء تشغيل نظام الغبار والاستهلاك المفرط للغاز الطبيعي لإضاءة شعلة الفحم المسحوق يقلل بشكل كبير من كفاءة مصنع الغلايات.

فهرس

1. Madoyan A. A.، Baltyan V. N.، Grechany A.N. الاحتراق الفعال للفحم منخفض الدرجة في غلايات الطاقة. موسكو: Energoatomizdat ، 1991.
2. استخدام محلل المحتوى القابل للاحتراق RCA-2000 في المرحل ومحلل الغاز Mars-5 لتحسين وضع الاحتراق لمرجل الفحم المسحوق TPP-210A في Tripolskaya TPP / Golyshev L. V. و Kotelnikov N. I. و Sidenko A. P. et al. - آر. معهد كييف للفنون التطبيقية. الطاقة: الاقتصاد ، التكنولوجيا ، البيئة ، 2001 ، رقم 1.
3. Zusin S. I. تغيير في فقد الحرارة مع الاحتراق السفلي الميكانيكي اعتمادًا على طريقة تشغيل وحدة الغلاية. - هندسة الطاقة الحرارية ، 1958 ، رقم 10.

تعتبر الغلاية البخارية التي يتم تشغيلها مرة واحدة TPP-210A هدفًا للتنظيم ، ويتم تحليل أنظمة التحكم الحالية ، ويتم ملاحظة مزاياها وعيوبها ، ويقترح رسم تخطيطي لمنظم الحمل الحراري للغلاية TPP-210A على الوقود الغازي باستخدام وحدة تحكم المعالج الدقيق المنظم Remikont R-130

حساب معلمات الإعدادات ونمذجة عملية تنظيم الحمل الحراري للغلاية TPP-210A على الوقود الغازي ، بما في ذلك ، تقريب البيانات التجريبية ونمذجة كائن التحكم لنظام تحكم ثنائي الحلقات ، وحساب إعدادات أنظمة التحكم ذات الحلقتين ، بالإضافة إلى محاكاة العملية المؤقتة في تنظيم أنظمة الحلقتين. مكتمل تحليل مقارنالحصول على خصائص عابرة.

مقتطف من النص

من حيث مستوى الأتمتة ، تحتل هندسة الطاقة الحرارية مكانة رائدة بين الصناعات الأخرى. تتميز محطات الطاقة الحرارية باستمرارية العمليات التي تحدث فيها. جميع العمليات في محطات الطاقة الحرارية تقريبًا مؤتمتة وآلية.

توفر أتمتة المعلمات فوائد كبيرة

قائمة الأدب المستخدم

فهرس

1. Grigoriev V.A.، Zorin V.M. "محطات الطاقة الحرارية والنووية". الدليل. - م: Energoatomizdat ، 1989.

2. Pletnev G. P. أنظمة التحكم الآلي لمحطات الطاقة الحرارية: كتاب مدرسي للجامعات / G. P. Pletnev. - الطبعة الثالثة ، المنقحة. وإضافية - م: إد. MPEI ، 2005 ، - 355 ثانية

3. بليتنيف ت. أتمتة العمليات التكنولوجيةوالصناعات في صناعة الطاقة الحرارية. / MPEI. م ، 2007. 320 ص.

4. وحدة تحكم المعالجات الدقيقة متعددة الوظائف ذات القنوات الصغيرة Remikont R-130 مجموعة من الوثائق YALBI.421 457.001TO 1−4

5. Pletnev G.P. Zaichenko Yu.P. "تصميم وتركيب وتشغيل أنظمة التحكم الآلي لعمليات الحرارة والطاقة" MPEI 1995316 s.- ill.

6. Rotach V.Ya. نظرية تحكم تلقائىعمليات الحرارة والطاقة ، - م: MPEI ، 2007. - 400 ص.

7. Kozlov O.S. الخ. مجمع البرمجيات "النمذجة في الأجهزة التقنية(PK "MVTU" ، الإصدار 3.7).

دليل المستخدم. - م: MSTU im. بومان ، 2008.