Klinker on klinkri leegi levimise lineaarne kiirus. Põlemise leviku joonkiiruse määramine. Õli ja naftasaaduste kustutamise juhendis mahutites ja mahutiparkides muudatused ja täiendused
Administratiivhooned 1,0 ÷ 1,5
Raamatukogud, raamatuhoidlad, arhiivid 0,5 ÷ 1,0
Puidutöötlemisettevõtted:
Saeveskid (hooned I, II, III tulepüsivus) 1,0 ÷ 3,0
Sama (hooned IV ja V tulepüsivusaste 2,0 ÷ 5,0
Kuivatid 2,0 ÷ 2,5
Ettevalmistustsehhid 1,0 ÷ 1,5
Vineeri tootmine 0,8 ÷ 1,5
teiste töökodade ruumid 0,8 ÷ 1,0
Elamud 0,5 ÷ 0,8
Koridorid ja galeriid 4,0 ÷ 5,0
Kaablikonstruktsioonid (kaabli põletamine). 0,8 ÷ 1,1
Metsaalad (tuule kiirus 7+ 10 m/s ja õhuniiskus 40%):
Rada-männimetsa sfagnum kuni 1,4
Pika sambla ja roheline sambla kuusemets kuni 4,2
Männiroheline sammal (marja) kuni 14.2
Männimets männimets kuni 18,0
taimestik, metsaalune, alusmets,
Puistu võrapõlengute ajal ja tuule kiirus, m/s:
8 ÷ 9 kuni 42
10 ÷ 12 kuni 83
sama piki serva külgedel ja taga tuule kiirusel, m/s:
10 ÷ 12 8 ÷ 14
Muuseumid ja näitused 1,0 ÷ 1,5
Transpordiobjektid:
Garaažid, trammi- ja trollipeatused 0,5 ÷ 1,0
Angaaride remondihallid 1,0 ÷ 1,5
Mere- ja jõelaevad:
Sisetulekahju korral põlev pealisehitus 1,2 ÷ 2,7
Sama välistulega 2,0 ÷ 6,0
Sisemine pealisehitus süttib, kui see on olemas
sünteetilised viimistlused ja avatud avad 1,0 ÷ 2,0
polüuretaanvaht
Tekstiilitööstuse ettevõtted:
ruumidesse tekstiili tootmine 0,5 ÷ 1,0
Samuti kui konstruktsioonidel on tolmukiht 1,0 ÷ 2,0
lahtised kiudmaterjalid 7,0 ÷ 8,0
Suurte alade (sh õõnsate) põlevad katted 1,7 ÷ 3,2
Katuste ja pööningute põlevkonstruktsioonid 1,5 ÷ 2,0
Turvas hunnikutes 0,8 ÷ 1,0
Linakiud 3,0 ÷ 5,6
| - tekstiiltooted | 0,3 ÷ 0,4 |
| - paberirullid | 0,3 ÷ 0,4 |
| - kummitooted (hoones) | 0,4 ÷ 1,0 |
| - kummitooted (virnades | |
| avatud ala) | 1,0 ÷ 1,2 |
| - kumm | 0,6 ÷ 1,0 |
| - saematerjal: | |
| - ümarpuit virnades | 0,4 ÷ 1,0 |
| saematerjal (lauad) virnades niiskuse juures, %: | |
| - kuni 16 | 4,0 |
| 16 ÷ 18 | 2,3 |
| - 18 ÷ 20 | 1.6 |
| - 20 ÷ 30 | 1,2 |
| - üle 30 | 1.0 |
| paberipuidu hunnikutes niiskusesisaldus, %: | |
| - kuni 40 | 0,6 ÷1,0 |
| üle 40 | 0,15 ÷ 02 |
| Parkimistöökodade kuivatusosakonnad | 1,5 ÷ 2,2 |
| Maa-asulad: | |
| - tiheda hoonestuse ja V astmega elamurajoon | |
| tulekindlus, kuiv ilm ja tugev tuul | 20 ÷ 25 |
| - hoonete rookatused | 2,0 ÷ 4,0 |
| - voodipesu sisse loomakasvatushooned | 1,5 ÷ 4,0 |
| - kõrge ja tiheda rohuga stepilõkked | |
| kate, samuti põllukultuurid kuiva ilmaga | |
| ja tugev tuul | 400 ÷ 600 |
| - madala hõreda taimestikuga stepipõlengud | |
| ja vaikne ilm | 15 ÷ 18 |
| Teatrid ja kultuuripaleed (lava) | 1,0 ÷ 3,0 |
| Kaubandusettevõtted, laod ja baasid | |
| kaubad materiaalsed varad | 0,5 ÷ 1,2 |
| Trükikojad | 0,5 ÷ 0,8 |
| Freesturvas (tootmispõldudel) tuule kiirusel, m/s: | |
| 10 ÷ 14 | 8,0 ÷ 10 |
| 18 ÷ 20 | 18 ÷ 20 |
| Külmikud | 0,5 ÷ 0,7 |
| Koolid, meditsiiniasutused: | |
| - I ja II tulepüsivusastme hooned | 0,6 ÷ 1,0 |
| - hoone III ja IV tulepüsivusaste | 2,0 ÷ 3,0 |
Taotlus nr 6
Veevarustuse intensiivsus tulekahjude kustutamisel
Administratiivhooned:
IV tulepüsivusaste 0,1
V tulepüsivusaste 0,15
keldrid 0,1
katusealune ruum 0,1
Angaarid, garaažid, töökojad, tramm
ja trollibussidepood 0,2
Haiglad; 0.1
Elu- ja kõrvalhooned:
I - III tulepüsivusaste 0,06
IV tulepüsivusaste 0,1
V tulepüsivusaste 0,15
keldrid 0,15
pööninguruumid; 0,15
Loomade hooned:
I - III tulepüsivusaste 0,1
IV tulepüsivusaste 0,15
V tulepüsivusaste 0,2
Kultuuri- ja meelelahutusasutused (teatrid, kinod, klubid, kultuuripaleed):
Stseen 0.2
Auditoorium 0,15
Abiruumid 0,15
Veskid ja elevaatorid 0,14
Tööstushooned:
I - II tulepüsivusaste 0,15
III tulepüsivusaste 0,2
IV - V tulepüsivusaste 0,25
Värvimistöökojad 0.2
Keldrid 0,3
Pööningupind 0,15
Suurte alade põlevad katted:
Altpoolt kustutamisel hoone sees 0,15
Väljas kustutamisel katte küljelt 0,08
Väljas arenenud tulekahjuga kustutamisel 0,15
Ehitusjärgus hooned 0.1
Kaubandusettevõtted ja laod
laoartiklid 0.2
Külmikud 0.1
Elektrijaamad ja alajaamad:
Kaablitunnelid ja mezzaniinid
(inning udu vesi) 0,2
Masinaruumid ja katlaruumid 0.2
Kütusegaleriid 0,1
Trafod, reaktorid, õli
lülitid (veeudu juurdevool) 0.1
2. SÕIDUKID
Autod, trammid, trollid
avatud parkimisaladel 0,1
Lennukid ja helikopterid:
Sisekujundus(uduvee varustamisel) 0,08
Magneesiumisulamitega konstruktsioonid 0,25
Eluase 0,15
Laevad (kuivlast ja reisijateveod):
Pealisehitised (sise- ja välistulekahjud)
tahkete ja peeneks pihustatud jugade varustamisel 0,2
Mahutab 0,2
Lahtine paber 0.3
3. TAHKE MATERJAL.
Puit:
Tasakaal, niiskus%:
Alla 40 0,5
Saematerjal virnades samas rühmas,
niiskuse % juures:
Üle 30 0.2
ümarpuit virnades, sama rühma piires 0,35
Laastud hunnikutes niiskusesisaldusega 30-50% 0.1
Kumm (looduslik või kunstlik),
kumm ja kummitehnilised tooted ............... 0.3
Linalaager puistangutes (uduvee varustamine) 0.2
Lina põhk (virnad, pallid) 0,25
Plastid:
Termoplastid 0,14
Termoplastid 0,1
Polümeermaterjalid ja nendest valmistatud tooted 0,2
Tekstoliit, karboliit, plastijäätmed,
triatsetaatkile 0,3
Turvas freespõldudel niiskusesisaldusega 15-30%
(at spetsiifiline tarbimine vesi 110-140 l/m2
ja kustutusaeg 20 min) 0.1
Freesturvas virnades (vee erikuluga
235 d / m.kv ja kustutusaeg 20 min.)......... 0,2
Puuvill ja muud kiudmaterjalid:
Avatud laod 0.2
Suletud laod 0.3
Tselluloid ja sellest valmistatud tooted 0,4
Pestitsiidid ja väetised 0.2
5. KERGESTÜTTIV
JA SÜTTIVAD VEDELIKUD
(kustutamisel õhukeselt muu veega piserdatud)
Atsetoon 0,4
Naftatooted konteinerites:
Leekpunktiga alla 28 °C ....... 0.4
Leekpunktiga 28 kuni 60 gr.С 0,3
Leekpunktiga üle 60 °C ...... 0.2
Pinnale valgunud süttiv vedelik
platvormidel, kaevikutes ja tehnoloogilistes alustes 0.2
Naftatoodetega immutatud soojusisolatsioon 0.2
Alkoholid (etüül, metüül, propiid, butüül
jt) ladudes ja piiritusetehastes 0.2
Õli ja kondensaat purskkaevu kaevu ümber 0,4
Märkused:
1. Kui vett tarnitakse märgava ainega, väheneb juurdevoolu intensiivsus vastavalt tabelile 2 korda.
2. Puuvilla, muude kiudmaterjalide ja turba kustutamine võib toimuda ainult märgava aine lisamisega.
Taotlus nr 7
Võimaliku tulekahju kustutamise korraldamine esimese RTP poolt.
Taotlus nr 8
Tulekustutusainete hinnanguline varu, mida võetakse arvesse tulekahju kustutamiseks vajalike jõudude ja vahendite arvutamisel.
Enamik tulekahjusid:
vesi kustutusperioodiks 5
vesi kustutusperioodiks (lammutamine,
tulekollete valamine jne), tund 3
Tulekahjud mille mahtkustutamiseks
kasutatakse mittesüttivaid gaase ja aure 2
Tulekahjud laevadel:
tulekustutusvaht
MKO, trümmid ja tekiehitised 3
Nafta ja naftatoodete tulekahjud mahutites:
Vahustaja 3
vahuga tulekustutusvesi 5
vesi maapaakide jahutamiseks:
mobiilsed sõidukid, tund 6
paigal ja vahenditega, tund 3
vesi maa-aluste mahutite jahutamiseks, tund 3
Märkus: Veevarustus reservuaarides (reservuaarides) gaasi- ja õlipurskkaevude tulekahjude kustutamisel peaks tagama tuletõrjeosakondade katkematu töö päevasel ajal. See võtab arvesse päeva jooksul veetavust pumpamisüksused. Nagu näitab tulekahjude kustutamise praktika, on veekogude kogumaht tavaliselt 2,5-5,0 tuh m 3.
Taotlus nr 9
Ühe 20 m pikkuse survevooliku takistusväärtused.
| Varruka tüüp | Varruka läbimõõt, mm | |||||
| Kummeeritud | 0,15 | 0,035 | 0,015 | 0,004 | 0,002 | 0,00046 |
| Kummimata | 0,3 | 0,077 | 0,03 | - | _ | - |
Taotlus nr 10
Veevarustusvõrkude veetagastus (ligikaudne).
| Pea võrgus, m | Veevarustusvõrgu tüüp | Toru läbimõõt, mm | |||||
| Vee rõhk, l/s | |||||||
| ummiktee | |||||||
| Sõrmus | |||||||
| ummiktee | |||||||
| Sõrmus | |||||||
| ummiktee | |||||||
| Sõrmus | |||||||
| ummiktee | |||||||
| Sõrmus | |||||||
| ummiktee | |||||||
| Sõrmus |
Lisa nr 11
| Tulekahjutööd pooleli | Nõutav inimeste arv |
| RS-50 tünniga töötamine tasasel tasapinnal (maapinnalt, põrandalt jne) | |
| Töötage hoone katusel tünniga "RS-50". | |
| Töötamine tünniga "RS-70" | 2-3 |
| RS-50 või RS-70 tünniga töötamine hingamiseks ebasobivas atmosfääris | 3-4 (link GDZS) |
| Töötamine kaasaskantava tulemonitoriga | 3-4 |
| Töötab õhk-vahttünni ja GPS-600 generaatoriga | |
| Töötage generaatoriga GNS-2000 | 3-4 |
| Töötamine vahuga | 2-3 |
| Vahuvalmistaja paigaldamine | 5-6 (eraldamine) |
| Sissetõmmatava kaasaskantava tuletõrjeväljaku paigaldamine | |
| Sissetõmmatav kaasaskantav tuletõrjekindlustus pärast paigaldamist | |
| Uurimine suitsuses ruumis | 3 (link GDZS) |
| Uurimine suurtes keldrites, tunnelites, metroos, laternateta hoonetes jne. | 6 (kaks linki GDZS) |
| Ohvrite ja raskelt haigete patsientide päästmine suitsusest ruumist (üks ohver) | |
| Inimeste päästmine tuletõrjeväljakutel ja köie abil (päästekohale) | 4-5 |
| Harutööd ja voolikusüsteemi juhtimine: voolikujuhtmete paigaldamisel ühes suunas (masina kohta) kahe voolikujuhtme paigaldamisel vastassuunas (masina kohta) | |
| Konstruktsioonide avamine ja demonteerimine: toimingute tegemine tulekahju kustutamiseks töötava šahti asendis (v.a tünni operaator) kaitseks töötava šahti asendis toimingute sooritamine (v.a tünni operaator) avades 1 m: plank plekihunnik või parkettkilp põllulaud nael või parkettpõrand krohvitud puidust vahesein või lae viil metallist katusekate valtskatusekate puitraketis soojustatud põlev kate | vähemalt 2 1-2 3-4 |
| Vee pumpamine: vee voolu juhtimine tankerisse (iga masina jaoks) voolikusüsteemi töö juhtimine (100 m pumbatoru kohta) | |
| Veevarustus: tanklas autotööl saatja |
Lisa nr 12
KAART
Lahinguoperatsioonid ___________ valve HPV (PPV) nr _________________
juhtunud tulekahjul
__________________________________________________________
(päev kuu Aasta)
(koostatud kõigi tulekahjude kohta)
1. Objekt _______________________________________________________
(objekti nimi, osakonna kuuluvus - ministeerium, osakond, aadress)
2. Hoone tüüp ja selle mõõtmed _____________________________________
(korruste arv, tulekindlus ja hoone mõõtmed plaanil)
3. Mida ja kus põletati ______________________________________________
(põrand, ruum, tüüp, ainete kogus, materjalid, seadmed)
4. Aeg: tulekahju algus _________, avastamine __________
tulekahjuteade _____, valveametniku lahkumine _____, saabumine
tulekahjule _____, varustades esimesed tünnid _____, kutsudes lisa
abi ______, ohjeldamine _______, likvideerimine _____, tagastamine
osaliselt __________.
5. Lahkuvate üksuste koosseis _______________________________
(sõidukite tüüp ja lahingumeeskondade arv)
6. Tulekahju tekke tunnused ja asjaolud _____________________
7. Tulekahju tagajärg _______________________________________________
(põlenud materjalid, ained, seadmed ja tulekahjust tulenev kadu)
8. Omadused taktikalised tegevused tulekahjus _______
___________________________________________________________
___________________________________________________________
9. Valvuri töö hindamine _________________________________________
(positiivsed aspektid, puudused personali, osakondade ja RTP töös)
___________________________________________________________
10. Lisamärkused (kuid seadmete töö, tagumine) ____________
11. Ettepanekud ja võetud meetmed ___________________________________
12. Märkus tulekahju analüüsi ja tulekahju analüüsi käigus saadud lisaandmete kohta _________________________________________
Lisa nr 13
Tingimuslikud graafilised sümbolid
| TULEKAHJU ERISÕIDUKID | TULEKUSTUTUSVAHENDID, ERIVAHENDID | |||||||||
| vesilennuki tuletõrjuja | Kolmesuunaline hargnev varrukas | |||||||||
| Helikopteri tuletõrjuja | Neljasuunaline hargnev varrukas | |||||||||
| Mootorpump tuletõrje kaasaskantav järelveetav | Kaasaskantav voolikurull Mobiilne voolikurull | |||||||||
| Pulbertulehaagis | Varrukasild | |||||||||
| Kohandatud sõiduk tulekustutustöödeks | Hüdraulilise lifti tuletõrjuja | |||||||||
| Muu kohandatud tulekustutusvarustus | Vahusegisti tuletõrjuja | |||||||||
| TULEKUSTUTUSVAHENDITE ERIVAHENDID | Tulekolonn | |||||||||
| Surve tuletõrjevoolik | Käsitule tünn (üldnimetus) | |||||||||
| Imemise tuletõrjevoolik | - | Tünn A düüsi läbimõõduga (19,25 mm) | ||||||||
| Varrukas veekoguja | Tünn peeneks pihustatud veejoa (vesi-aerosool) moodustamiseks | |||||||||
| Kahesuunaline hargnev varrukas | Tünn lisanditega veejoa moodustamiseks | |||||||||
| Tünn vähese paisumisega vahu moodustamiseks (SVP-2, SVP-4, SVPE-4, SVPE-8) | Suitsuväljuti tuletõrjuja: kaasaskantav järelveetav | |||||||||
| Tünn vahu moodustamiseks keskmine paljusus(GPS-200, GPS-600, GPS-2000) | ||||||||||
| Tünn pinge all olevate elektripaigaldiste kustutamiseks | Redel - pulk | |||||||||
| Pagasiruum "B" Kolmandal korrusel K - katusel P - kelder H - pööning |
| Sissetõmmatav tuletõrjeredel | ||||||||
| TULEKUSTUTUSTE PAIGALDUS | ||||||||||
| Veepihustitega kaasaskantav tulemonitor ja vahupihustitega pulbriline statsionaarne | Fikseeritud tulekustutuspaigaldis (ruumide üldine ja lokaalne kaitse automaatse käivitamisega) | |||||||||
| Lifti vaht äravool | Statsionaarne tulekustutuspaigaldis käsitsi käivitamisega | |||||||||
| Vahutõstuk generaatorkammiga GPS-600 | Vahtkustutuspaigaldus | |||||||||
| Vesi-aerosool tulekustutussüsteemi paigaldamine | Vesi tulekustutuspaigaldis | |||||||||
| TULEKUSTUTUSSEADMED | JUHTPUNKTID JA SIDE | |||||||||
| tulekustutusjaam | Liikluskorralduspost (liiklusregulaator). Tähtedega kontrollpunkt - kontrollpunkt, P - liiklusreguleerija, PB - turvapost GZDS |
|
||||||||
| Süsinikdioksiidi tulekustutusjaam | ||||||||||
| Muu gaasiga tulekustutusjaam | Raadiojaamad: mobiilsed kaasaskantavad statsionaarsed | |||||||||
| Gaas-aerosool tulekustutussüsteemi paigaldamine | ||||||||||
| Pulberkustutuspaigaldus | Kõlar | |||||||||
| Auruga tulekustutuspaigaldis | Telefon | |||||||||
| TULEKUSTUTID | Prožektor | |||||||||
| Kaasaskantav tulekustuti (käsitsi, seljakott) mobiilne | Peakorteri asukoht | |||||||||
| SUITSU VÄLJASTUSSEADMED | raadio suund | |||||||||
| Suitsu väljalaskeseade (suitsuluuk) | Raadiovõrk | |||||||||
| Suitsu ja soojuse väljatõmbeseadmed | ÜKSUSTE LIIKUMINE, LUUR | |||||||||
| Käsitsi juhtimine loomulik ventilatsioon | Luurevaatlus. Kirjadega HRD – keemialuure patrull | Sisemine tulekahju kuumuse mõjuga tsooniga | ||||||||
| Vägede lahkumine okupeeritud rivist | Välituli suitsutsooniga | |||||||||
| Ohvrite asukohad | | Tule asukoht (keskel) | ||||||||
| Esmaabi meeskond | Eraldada tuli piirkonnast ja selle leviku suunast | |||||||||
| Ajutine kannatanute kogumispunkt | tuletorm | |||||||||
| OLUKORD VÕITLUSTSOONIS | Tulekahju tsoon ja selle leviku suund | |||||||||
| Sisemine tulekahju | Tulekahju arengu suund | |||||||||
| Tuli õues | Tulekustutusjõudude ja -vahendite otsustav toimesuund | |||||||||
| hoone põlema | Tulekustutusala piirid | Õlibaas, kütusehoidla | ||||||||
| Kiirguse mõõtmise punkt, mis näitab kiirgustaset, mõõtmise kellaaega ja kuupäeva | Hoone (objekti, rajatise, tee, gaasitoru jne) täielik hävitamine | |||||||||
| Trepikoda ühendatud pööninguga |
| üksikrada Raudtee | ||||||||
| Ahjud | kaherajaline raudtee | |||||||||
| Ventilatsioonišaht | Ülesõit raudtee all | |||||||||
| Lift | ||||||||||
| HOONED, KOMMUNIKATSIOONID, VEEALLIKAD | ||||||||||
| Üle raudtee sõitmine | metallist tara | |||||||||
| Tõkkepuuga samal tasemel liikumine | raudbetoonist piirdeaed | |||||||||
| trammiliini | kiviaed | |||||||||
| Maa-alune veevarustus | Maa muldkeha (komplekteerimine) | |||||||||
| Torujuhe | Ring veetrass | tupik veetrass | Noh |
tuletõrjekeemiline võitlusjuhtimine
Põlenguala kasvutempo on tuleala suurenemine teatud aja jooksul ja see sõltub põlemise leviku kiirusest, põlenguala kujust ja lahingutegevuse efektiivsusest. See määratakse järgmise valemiga:
kus: V sn- põlenguala kasvukiirus, m 2 /min; ДS n - tulekahju ala järgnevate ja eelmiste väärtuste erinevus, m 2; Df - ajavahemik, min.
333 m2/min
2000 m2/min
2222 m2/min
Joonis 2.
Järeldus graafikult: Graafikult on näha, et esialgsel ajaperioodil toimus väga suur tulekahju arengukiirus, see on tingitud põleva materjali omadustest (süttiv vedelik-atsetoon). Mahavalgunud atsetoon jõudis kiiresti ruumi piiridesse ja tule tuleareng piirdus tuleseintega. Võimsate veetüvede kiire kasutuselevõtt ja õige tegevus objekti personal (aktiveeriti avarii äravool ja käivitati tulekustutussüsteem, mis automaatrežiimis ei töötanud, sissepuhkeventilatsioon oli välja lülitatud).
Põlemise lineaarse levimiskiiruse määramine
Tulekahjude uurimisel määratakse leegi frondi lineaarne levimiskiirus kõigil juhtudel, kuna seda kasutatakse tüüpiliste objektide keskmise põlemiskiiruse kohta andmete saamiseks. Põlemise levik algsest tekkekohast erinevatesse suundadesse võib toimuda erineva kiirusega. Tavaliselt täheldatakse põlemise leviku maksimaalset kiirust: kui leegi front liigub nende avade suunas, mille kaudu toimub gaasivahetus; tulekoormuse järgi
See kiirus sõltub olukorrast tulekahjul, tulekustutusainete (OTV) tarnimise intensiivsusest jne.
Põlemise lineaarne levimiskiirus nii tulekahju vaba arengu kui ka selle lokaliseerimise korral määratakse suhtega:
kus: L on põlemisfrondi läbitud vahemaa uuritud ajavahemiku jooksul, m;
f 2 - f 1 - ajavahemik, mille jooksul mõõdeti põlemisfrondi läbitud vahemaa, min.
VENEMAA FÖDERATSIOONI MINISTEERIUM
TSIVIILKAITSEKS, HÄDAOLUKORDADES JA KAtastroofiabiks
Föderaalne riigieelarveline asutus Ülevenemaaline aumärgi orden, Venemaa tuletõrjeuuringute instituut EMERCOM
(Venemaa FGBU VNIIPO EMERCOM)
KINNITA
Ülemus
Venemaa FGBU VNIIPO EMERCOM
PhD
IN JA. Klimkin
Metoodika
Katsed leegi levimise lineaarse kiiruse määramiseks
tahked ained ja materjalid
Professor N.V. Smirnov
Moskva 2013
See metoodika on mõeldud kasutamiseks Venemaa SEU FPS IPL EMERCOMi spetsialistidele, Venemaa EMERCOM-i järelevalveasutustele, katselaboritele, uurimisorganisatsioonidele, ettevõtetele - ainete ja materjalide tootjatele, aga ka tulekahju tagamise alal tegutsevatele organisatsioonidele. esemete ohutus.
Metoodika töötas välja Venemaa föderaalne eelarveasutus VNIIPO EMERCOM (tulekahjude ennetamise ja hädaolukordade ennetamise uurimiskeskuse juhataja asetäitja, tehnikateaduste doktor, professor N. V. Smirnov; juhtivteadur, tehnikateaduste doktor, professor N. I. Konstantinova Sektori juhataja, tehnikateaduste kandidaat O. I. Moltšadski, sektori juht A. A. Merkulov).
Metoodikas esitatakse põhisätted leegi leviku joonkiiruse määramiseks tahkete ainete ja materjalide pinnal, samuti paigalduse kirjeldus, tööpõhimõte ja muu vajalik teave.
Selle meetodi puhul kasutatakse paigaldust, mille põhikonstruktsioon vastab standardile GOST 12.1.044-89 (punkt 4.19) "Leegi leviku indeksi eksperimentaalse määramise meetod".
L. - 12, u. - 3
VNIIPO - 2013
Reguleerimisala 4 Normatiivviited 4 Mõisted ja määratlused 4 Katseseadmed 4 Katsenäidised 5 Paigalduse kalibreerimine 6 Katsete läbiviimine 6 Katsetulemuste hindamine 7 Katseprotokolli koostamine 7 Ohutusnõuded 7 Lisa A (kohustuslik) Käitise üldvaade 9
Lisa B (kohustuslik) Kiirguspaneeli suhteline asend
Ja näidisega hoidik10
Teose esitajate nimekiri12Ulg
See protseduur kehtestab nõuded leegi levimiskiiruse (LFPR) määramise meetodile horisontaalselt paiknevate tahkete ainete ja materjalide proovide pinnal.
See praktika kehtib põlevate tahkete ainete ja materjalide, sh. ehitus, samuti värvikatted.
Meetod ei kehti gaasiliste ja vedelate ainete, samuti puistematerjalide ja tolmu suhtes.
Katsetulemused on rakendatavad ainult materjalide omaduste hindamiseks kontrollitud laboritingimustes ega kajasta alati materjalide käitumist tegelikes tulekahju tingimustes.
See metoodika kasutab normatiivseid viiteid järgmistele standarditele:
GOST 12.1.005-88 Tööohutusstandardite süsteem. Üldised sanitaar- ja hügieeninõuded tööpiirkonna õhule.
GOST 12.1.019-79 (2001) Tööohutusstandardite süsteem.
Elektriohutus. Üldnõuded ja kaitseliikide nomenklatuur.
GOST 12.1.044-89 Ainete ja materjalide tule- ja plahvatusoht.
Näitajate nomenklatuur ja nende määramise meetodid.
GOST 12766.1-90 Suure elektritakistusega täppissulamitest valmistatud traat.
GOST 18124-95 Lamedad asbesttsemendilehed. Tehnilised andmed.
GOST 20448-90 (muudetud 1, 2) Veeldatud süsivesinikkütusegaasid koduseks tarbimiseks. Tehnilised andmed.
Tingimused ja määratlused
Selles metoodikas kasutatakse järgmisi termineid koos vastavate määratlustega:
Leegi lineaarne kiirus: leegi frondi läbitud vahemaa ajaühikus. See on füüsikaline suurus, mida iseloomustab leegi frondi translatsiooniline lineaarne liikumine teatud suunas ajaühikus.
Leegi esiosa: lahtise leegi leviala, kus toimub põlemine.
Testimisseadmed
Leegi levimiskiiruse joonkiiruse määramise paigaldus (joonis A.1) sisaldab järgmisi elemente: vertikaalne alus toel, elektriline kiirguspaneel, proovihoidik, väljalaskekapp, gaasipõleti ja termoelektriline muundur.
Elektriline kiirguspaneel koosneb keraamilisest plaadist, mille soontesse on ühtlaselt fikseeritud traadist Х20Н80-Н (GOST 12766.1) valmistatud kütteelement (spiraal). Spiraali parameetrid (läbimõõt, mähise samm, elektritakistus) peavad olema sellised, et kogu võimsustarve ei ületaks 8 kW. Keraamiline plaat asetatakse termiliselt elektriisolatsiooniga korpusesse, kinnitatakse vertikaalsele alusele ja
Ühendatud: elektrivõrk toiteallikat kasutades. Infrapunakiirguse võimsuse suurendamiseks ja õhuvoolude mõju vähendamiseks paigaldatakse keraamilise plaadi ette kuumuskindlast terasest võre. Kiirguspaneel paigaldatakse horisontaalse proovi pinna suhtes 600 nurga all.
Proovihoidik koosneb alusest ja raamist. Raam kinnitatakse alusele horisontaalselt nii, et elektrikiirguse paneeli alumine serv jääb raami ülemisest tasapinnast prooviga vertikaalselt 30 mm ja horisontaalselt 60 mm kaugusele (joonis B.1).
Raami külgpinnale kantakse juhtjaotised iga (30 ± 1) mm järel.
Põlemisproduktide kogumiseks ja eemaldamiseks on proovihoidiku kohale paigaldatud väljatõmbekate mõõtmetega (360×360×700) mm.
4.5. Gaasipõleti on 3,5 mm läbimõõduga kuumuskindlast terasest toru, millel on joodetud ots ja viis auku, mis asuvad üksteisest 20 mm kaugusel. Tööasendis põleti paigaldatakse kiirguspaneeli ette paralleelselt proovipinnaga piki nullosa keskosa pikkust. Kaugus põletist uuritava proovi pinnani on (8 ± 1) mm ja viie augu teljed on näidise pinna suhtes orienteeritud 450 nurga all. Pilootleegi stabiliseerimiseks asetatakse põleti ühekihilisse kattesse, mis on valmistatud metallvõrk. Gaasipõleti ühendatakse painduva voolikuga läbi ventiili, mis reguleerib gaasivoolu propaani-butaani fraktsiooniga silindrisse. Gaasi rõhk peab olema vahemikus (10÷50) kPa. Juhtasendis võetakse põleti raami servast välja.
Toiteplokk koosneb pingeregulaatorist, mille maksimaalne koormusvool on vähemalt 20 A ja reguleeritav väljundpinge vahemikus 0 kuni 240 V.
Seade aja mõõtmiseks (stopper), mille mõõtmisulatus on (0-60) min ja viga ei ületa 1 s.
Hot-wire anemomeeter – mõeldud õhuvoolu kiiruse mõõtmiseks mõõtmisvahemikuga (0,2-5,0) m/s ja täpsusega ±0,1 m/s.
Temperatuuri (referentsindikaatori) mõõtmiseks materjalide testimisel TXA tüüpi termoelektriline andur, mille termoelektroodi läbimõõt ei ületa 0,5 mm, isoleeritud ristmik, mõõtevahemikuga (0-500) ° C, mitte üle 2 täpsusklasse, kasutatakse. Termoelektrilisel muunduril peab olema (1,6 ± 0,1) mm läbimõõduga roostevabast terasest kaitseümbris ja see peab olema kinnitatud nii, et isoleeritud ristmik on väljalaskekapoti kitsendatud osa sektsiooni keskel.
Seade temperatuuri salvestamiseks mõõtevahemikuga (0-500) ° C, täpsusklass mitte üle 0,5.
Lineaarmõõtmete mõõtmiseks kasutage metallist joonlauda või mõõdulint mõõtevahemikuga (0-1000) mm jne. 1 mm.
Atmosfäärirõhu mõõtmiseks kasutatakse baromeetrit, mille mõõtmisvahemik on (600-800) mm Hg. ja c.d. 1 mmHg
Õhuniiskuse mõõtmiseks kasutage hügromeetrit mõõtevahemikuga (20-93), (15-40) °C ja c.d. 0.2.
Proovid testimiseks
5.1. Üht tüüpi materjali testimiseks valmistatakse viis proovi pikkusega (320 ± 2) mm, laiusega (140 ± 2) mm ja tegeliku paksusega, kuid mitte üle 20 mm. Kui materjali paksus on üle 20 mm, tuleb osa ära lõigata
materjali nr esikülg nii et paksus oleks 20 mm. Proovide ettevalmistamise ajal ei tohi eksponeeritud pinda töödelda.
Anisotroopsete materjalide jaoks valmistatakse kaks proovikomplekti (näiteks kude ja lõime). Materjali klassifitseerimisel aktsepteeritakse halvimat testitulemust.
Erinevate pinnakihtidega laminaatide jaoks tehakse mõlema pinna paljastamiseks kaks proovikomplekti. Materjali klassifitseerimisel aktsepteeritakse halvimat testitulemust.
Katusemastikseid, mastikskatteid ja värvkatteid katsetatakse samal aluspinnal, mida kasutati tegelikus ehituses. Sel juhul tuleks värvikatteid kanda vähemalt neli kihti iga kihi kuluga vastavalt materjali tehnilisele dokumentatsioonile.
Alla 10 mm paksuseid materjale testitakse koos mittesüttiva aluspinnaga. Kinnitusmeetod peab tagama tiheda kontakti materjali pindade ja aluse vahel.
Mittesüttiva alusena kasutada asbesttsemendi lehed mõõdud (320×140) mm, paksus 10 või 12 mm, toodetud vastavalt standardile GOST 18124.
Proove konditsioneeritakse laboritingimustes vähemalt 48 tundi.
Paigalduse kalibreerimine
Seadme kalibreerimine tuleb läbi viia siseruumides temperatuuril (23±5)C ja suhtelise õhuniiskuse juures (50±20)%.
Mõõtke õhuvoolu kiirus väljatõmbekatte kitsendatud osa sektsiooni keskel. See peaks jääma vahemikku (0,25÷0,35) m/s.
Reguleerige gaasivoolu läbi juhtgaasipõleti nii, et leekide kõrgus oleks (11 ± 2) mm. Pärast seda lülitatakse pilootpõleti välja ja viiakse juhtimisasendisse.
Lülitage elektriline kiirguspaneel sisse ja paigaldage proovihoidik koosga, milles asuvad anduritega augud soojusvoog kolmes kontrollpunktis. Aukude keskpunktid (kontrollpunktid) asuvad piki keskpikitelge proovihoidja raami servast vastavalt 15, 150 ja 280 mm kaugusel.
Kuumutage kiirguspaneeli, pakkudes statsionaarses režiimis soojusvoo tihedust esimese kontrollpunkti jaoks (13,5±1,5) kWm2, teise ja kolmanda punkti jaoks vastavalt (9±1) kWm2 ja (4,6±1) kWm2. Soojusvoo tihedust juhib Gordoni tüüpi andur, mille viga ei ületa
Kiirguspaneel läks statsionaarsesse režiimi, kui soojusvoo andurite näidud jõuavad määratud vahemike väärtusteni ja jäävad 15 minutiks muutumatuks.
Testimine
Katsed tuleks läbi viia siseruumides temperatuuril (23±5)C ja suhtelise õhuniiskuse juures (50±20)%.
Seadke õhuvoolu kiirus õhupuhastis vastavalt punktile 6.2.
Kuumutage kiirguspaneel ja kontrollige soojusvoo tihedust kolmes kontrollpunktis vastavalt punktile 6.5.
Kinnitage uuritav proov hoidikusse, kandke esipinnale (30 ± 1) mm sammuga märgid, süütage pilootpõleti, viige see tööasendisse ja reguleerige gaasivoolu vastavalt punktile 6.3.
Asetage hoidik koos katsenäidisega paigaldusse (vastavalt joonisele B.1) ja lülitage stopper sisse hetkel, kui süütepõleti leek puutub kokku proovi pinnaga. Proovi süttimisajaks loetakse hetke, mil leegifront läbib nullala.
Katse kestab seni, kuni leegifrondi levimine üle proovi pinna peatub.
Testi ajal parandage:
Proovi süttimisaeg, s;
Aeg i, mille jooksul leegifront läbib proovipinna iga i-nda lõigu (i = 1,2, ... 9), s;
Koguaeg leegifrondi kõigi sektsioonide läbimiseks, s;
Kaugus L, milleni leegifront on levinud, mm;
Maksimaalne suitsugaasi temperatuur Тmax, C;
Aeg jõuda maksimaalne temperatuur suitsugaasid, s.
Testitulemuste hindamine
Iga proovi jaoks arvutage valemi abil leegi levimise lineaarne kiirus pinnal (V, m/s)
V= L / × 10-3
Viie katsekeha pinnal leegi levimise lineaarkiiruse aritmeetiline keskmine on leegi levimiskiirus katsematerjali pinnal.
8.2. Meetodi konvergents ja reprodutseeritavus 95% usaldustasemega ei tohiks ületada 25%.
Katseprotokolli registreerimine
Katsearuanne (lisa B) sisaldab järgmist teavet:
katselabori nimi;
Tellija, materjali tootja (tarnija) nimi ja aadress;
Sisetingimused (temperatuur, °C; suhteline õhuniiskus, %, Atmosfääri rõhk, mmHg);
Materjali või toote kirjeldus, tehniline dokumentatsioon, kaubamärk;
Näidiste koostis, paksus, tihedus, mass ja valmistamismeetod;
Mitmekihiliste materjalide puhul - iga kihi materjali paksus ja omadused;
Testide käigus registreeritud parameetrid;
Leegi lineaarse levimiskiiruse aritmeetiline keskmine väärtus;
Lisavaatlused (materjali käitumine testimisel);
Esinejad.
Ohutusnõuded
Ruum, kus katseid tehakse, peab olema varustatud sissepuhke- ja väljatõmbeventilatsiooniga Käitaja töökoht peab olema
Vastama elektriohutuse nõuetele vastavalt GOST 12.1.019 ja sanitaartehnilistele nõuetele hügieeninõuded vastavalt GOST 12.1.005. Kehtestatud korras katsetamisele lubatud isikud peavad olema tuttavad katse- ja mõõteseadmete tehnilise kirjelduse ja kasutusjuhendiga.
Lisa A (kohustuslik)
Installatsiooni üldvaade
1 - vertikaalne tugi toel; 2 - elektriline kiirguspaneel; 3 - proovihoidja; 4 - väljalaskekate; 5 - gaasipõleti;
6 – termoelektriline muundur.
Joonis A.1 – paigalduse üldvaade
Lisa B (kohustuslik)
Kiirguspaneeli ja hoidiku vastastikune paigutus prooviga
1 - elektriline kiirguspaneel; 2 – proovihoidja; 3 - näidis.
Joonis B.1 – kiirguspaneeli ja hoidiku vastastikune paigutus prooviga
Katsearuande vorm
Katseid teostava organisatsiooni nimi PROTOKOLL nr.
Leegi pinnal leviva lineaarse kiiruse määramine
Alates "" Mr.
Klient (tootja):
Materjali nimi (bränd, GOST, TU jne):
Materjali omadused (tihedus, paksus, koostis, kihtide arv, värvus):
Tingimused ruumis (temperatuur, OS; suhteline õhuniiskus,%; õhurõhk, mm Hg):
Katseprotseduuri nimi:
Testimis- ja mõõteseadmed (seerianumber, mark, taatlussertifikaat, mõõtevahemik, kehtivusaeg):
Katseandmed:
Ei. Aeg, s. Maxim. suitsugaaside temperatuur Leegi frondi läbimise aeg läbi pindade nr 19 Leegi leviku indikaatorid
Süüte saavutused Tmax1 2 3 4 5 6 7 8 9 Pikkus L, mm Lineaarkiirus V, m/s1 2 3 4 5 Märkus: Järeldus: Esitajad:
Teose esitajate nimekiri:
Peateadur, tehnikateaduste doktor, prof N.I. Konstantinova Sektorijuht, tehnikateaduste kandidaat O.I. Molchadsky sektori juht A.A. Merkulov
Vedeliku või tahke aine pinna kohal mis tahes temperatuuril on auru-õhu segu, mille rõhu tasakaaluolekus määrab küllastunud aurude rõhk või nende kontsentratsioon. Temperatuuri tõusuga suureneb küllastunud auru rõhk, kuid eksponentsiaalselt (Clapeyroni – Clausise võrrand):
kus P n „ - küllastunud auru rõhk, Pa; Q„ C11 - aurustumissoojus, kJ/mol; T - vedeliku temperatuur, K.
Iga vedeliku jaoks on temperatuurivahemik, milles küllastunud aurude kontsentratsioon peegli (vedeliku pinna) kohal on süütepiirkonnas, st. NKPV
Aurude LCVV tekitamiseks piisab, kui kuumutada mitte kogu vedelikku, vaid ainult selle pinnakihti temperatuurini, mis on võrdne LTPV-ga.
Süüteallika juuresolekul võib selline segu süttida. Praktikas kasutatakse sagedamini mõisteid "leekpunkt" ja "süttimistemperatuur".
Leekpunkt - vedeliku minimaalne temperatuur, mille juures selle pinna kohal tekib auru kontsentratsioon, mis on võimeline süttima süüteallika poolt, kuid auru moodustumise kiirus on põlemise säilitamiseks ebapiisav.
Seega nii leekpunktil kui ka vedeliku pinna kohal süttimise alumisel temperatuuripiiril tekib alumine süttimiskontsentratsiooni piir, viimasel juhul aga tekitavad LEL küllastunud aurud. Seetõttu on leekpunkt alati mõnevõrra kõrgem kui LTLW. Kuigi leekpunktis toimub auru lühiajaline süttimine, mis ei ole võimeline muutuma vedeliku stabiilseks põlemiseks, võib välk teatud tingimustel siiski põhjustada tulekahju.
Leekpunkt võetakse aluseks vedelike klassifitseerimisel tuleohtlikeks (tuleohtlikeks vedelikeks) ja põlevateks vedelikeks (FL). Tuleohtlike vedelike hulka kuuluvad vedelikud, mille leekpunkt suletud anumas on 61 °C ja alla selle, põlevad vedelikud, mille leekpunkt on üle 61 °C.
Katseliselt määratakse leekpunkt avatud ja suletud tüüpi seadmetes. Suletud anumates on leekpunktid alati madalamad kui lahtistes anumates, sest sel juhul on vedelikuaurudel võimalus difundeerida atmosfääri ja on vaja kõrgemat temperatuuri, et tekiks põlev kontsentratsioon pinna kohal.
Tabelis. 2.4 näitab mõnede vedelike leekpunkti, mis on määratud avatud ja suletud tüüpi seadmetega.
Tabel 2.4
Erinevat tüüpi vedelike leekpunkt on erinevaid meetodeid määratlused
Süttimistemperatuur - vedeliku minimaalne temperatuur, mille juures pärast aurude süttimist süüteallikast tekib statsionaarne põlemine.
Tuleohtlikes vedelikes on süttimistemperatuur leekpunktist 1–5 ° võrra kõrgem, samas kui mida madalam on leekpunkt, seda väiksem on erinevus süttimis- ja leekpunktide vahel.
Kõrge leekpunktiga põlevate vedelike puhul ulatub nende temperatuuride erinevus 25-35 ° -ni. Suletud tiigli leekpunkti ja alumise süttimistemperatuuri piiri vahel on seos, mida kirjeldatakse valemiga
See seos kehtib Г В(.
Välgu- ja süttimistemperatuuride oluline sõltuvus katsetingimustest tekitab teatud raskusi nende väärtuste hindamiseks kasutatava arvutusmeetodi loomisel. Üks levinumaid neist on V. I. Blinovi pakutud poolempiiriline meetod:
kus G päike - leekpunkt (süttimine), K; R np - vedeliku küllastunud auru osarõhk leekpunktis (süttimine), Pa; D()- vedelikuaurude difusioonikoefitsient, s/m 2; b- hapnikumolekulide arv, mis on vajalik ühe kütusemolekuli täielikuks oksüdatsiooniks; AT - määratlusmeetodi konstant.
Leekpunkti arvutamisel suletud anumas on soovitatav võtta AT= 28, avatud anumas AT= 45; süütetemperatuuri arvutamiseks võtke AT = 53.
Tuleohtliku temperatuuri piirväärtusi saab arvutada:
Vastavalt keemistemperatuuri teadaolevatele väärtustele
kus ^n(v)' 7/ip - vastavalt süttimis- ja keemistemperatuuri alumine (ülemine) piir, °C; k, ma- parameetrid, mille väärtused sõltuvad põleva vedeliku tüübist;
Vastavalt teadaolevatele kontsentratsioonipiiride väärtustele. Selleks määrake esmalt küllastunud aurude kontsentratsioon vedeliku pinna kohal
kus (р„ n on küllastunud aurude kontsentratsioon, %; R n p - küllastunud auru rõhk, Pa; R 0 - välis (atmosfääri) rõhk, Pa.
Valemist (2.41) järeldub
Olles määranud küllastunud auru rõhu alumise (ülemise) süütepiiri väärtuse järgi, leiame temperatuuri, mille juures see rõhk saavutatakse. See on süttimistemperatuuri alumine (ülemine) piir.
Valemi (2.41) abil saab lahendada ka pöördülesande: arvutada kontsentratsiooni piirid süttimine vastavalt teadaolevatele temperatuuripiiride väärtustele.
Leegi omadust iseeneslikult levida ei täheldata mitte ainult põlevate gaaside ja oksüdeeriva aine segude põletamisel, vaid ka vedelike põletamisel ja tahked ained. Kohalikul kokkupuutel soojusallikaga, näiteks lahtise leegiga, vedelik soojeneb, aurustumiskiirus suureneb ja kui vedeliku pind saavutab löögipunktis süttimistemperatuuri. soojusallikas auru-õhu segu süüdatakse, tekib stabiilne leek, mis seejärel levib teatud kiirusega üle vedeliku pinna ja külma osa.
Mis on põlemisprotsessi leviku tõukejõud, milline on selle mehhanism?
Leegi levik üle vedeliku pinna toimub soojusülekande tulemusena kiirguse, konvektsiooni ja molekulaarse soojusjuhtivuse tõttu leegi tsoonist vedelikupeegli pinnale.
Kaasaegsete kontseptsioonide kohaselt on põlemisprotsessi leviku peamiseks liikumapanevaks jõuks leegi soojuskiirgus. Kõrge temperatuuriga (üle 1000 ° C) leek on võimeline, nagu teate, kiirgama soojusenergia. Stefan-Boltzmanni seaduse järgi määratakse kuumutatud keha poolt eraldatava kiirgussoojusvoo intensiivsus seosega
kus c i- kiirgussoojuse voolu intensiivsus, kW/m 2 ; 8 0 - keha mustuse aste (leek) (e 0 \u003d 0,75-H,0); a = = 5,7 10 11 kJ / (m 2 s K 4) - Stefan-Boltzmanni konstant; Г g - keha temperatuur (leek), K; Г 0 - keskmine temperatuur, K.
Soojus, mis kiirgub igas suunas, siseneb osaliselt vedeliku pinna piirkondadesse, mis pole veel süttinud, soojendades neid. Pinnakihi temperatuuri tõusuga kuumutatavast alast kõrgemal intensiivistub vedeliku aurustumisprotsess ja moodustub auru-õhu segu. Niipea, kui vedeliku auru kontsentratsioon ületab NKVP, süttib see leegist. Seejärel hakkab see vedelikupinna osa intensiivselt soojendama külgnevat vedelikupinna osa jne. Leegi levimise kiirus läbi vedeliku sõltub vedeliku pinna kuumenemise kiirusest leegist lähtuva kiirgussoojusvoo toimel, s.o. põleva auru-õhu segu moodustumise kiirusest vedeliku pinna kohal, mis omakorda sõltub vedeliku olemusest ja algtemperatuurist.
Igal vedelikutüübil on oma aurustumissoojus ja leekpunkt. Mida kõrgemad on nende väärtused, seda pikem on aeg, mis kulub selle kuumutamiseks põleva auru-õhu segu moodustamiseks, seda väiksem on leegi levimiskiirus. Aine molekulmassi suurenemisega ühes homoloogne seeria väheneb elastsuse aururõhk, suurenevad vastavalt aurustumissoojus ja leekpunkt, leegi levimise kiirus väheneb.
Vedeliku temperatuuri tõstmine suurendab leegi levimise kiirust, kuna väheneb aeg, mis kulub vedeliku soojenemiseks põlemistsooni ees leekpunktini.
Sähvatuse ajal on leegi levimise kiirus piki vedelikupeeglit (füüsikalises mõttes) võrdne leegi levimise kiirusega läbi LCV lähedase koostise auru-õhu segu, s.t. 4-5 cm/s. Kui vedeliku algtemperatuur tõuseb üle leekpunkti, sõltub leegi levimiskiirus (sarnaselt leegi levimiskiirusega) põleva segu koostisest. Tõepoolest, kui vedeliku temperatuur tõuseb üle selle leekpunkti, tõuseb auru-õhu segu kontsentratsioon peegli pinna kohal NKVP-lt 100% -ni (keemistemperatuur).
Seetõttu, kui vedeliku temperatuur tõuseb leekpunktist temperatuurini, mille juures tekivad pinna kohal küllastunud aurud, mille kontsentratsioon on võrdne stöhhiomeetrilisega (täpsemalt mõnevõrra kõrgem kui stöhhiomeetriline), leegi levimiskiirus. suureneb. Suletud anumates hakkab vedeliku temperatuuri edasisel tõusmisel leegi levimiskiirus vähenema kuni kiiruseni, mis vastab süttimistemperatuuri ülemisele piirile, mille juures leegi ja auru-õhu segu levik enam ei toimu. olla võimalik hapnikupuuduse tõttu vedeliku pinna kohal olevas auru-õhu segus. Avatud reservuaari pinnast kõrgemal on aurude kontsentratsioon erinevatel tasemetel erinev: pinnal on see maksimaalne ja vastab küllastunud auru kontsentratsioonile antud temperatuuril, kuna kaugus pinnast suureneb, suureneb kontsentratsioon. väheneb järk-järgult konvektiivse ja molekulaarse difusiooni tõttu.
Leekpunktile lähedasel vedeliku temperatuuril on leegi levimise kiirus üle vedeliku pinna võrdne selle levimiskiirusega läbi õhuaurude segu LIP-s, st. 3-4 cm/s. Sel juhul asub leegi esiosa vedeliku pinna lähedal. Vedeliku algtemperatuuri edasisel tõusul suureneb leegi levimiskiirus sarnaselt tavalise leegi levimiskiiruse kasvuga auru-õhu segus koos selle kontsentratsiooni suurenemisega. Maksimaalsel kiirusel levib leek läbi segu stöhhiomeetrilisele lähedase kontsentratsiooniga. Järelikult, kui vedeliku algtemperatuur tõuseb üle G stx, jääb leegi levimiskiirus konstantseks, mis on võrdne põlemiskiiruse maksimaalse väärtusega stöhhiomeetrilises segus või sellest mõnevõrra suurem (joonis 2.5). Seega
Riis. 25.
1 - põlev vedelik suletud anumas; 2 - vedeliku põlemine avatud anumas koos vedeliku algtemperatuuri muutumisega avatud anumas laias temperatuurivahemikus (kuni keemispunktini), leegi levimise kiirus varieerub mõnest millimeetrist kuni 3-4 m / s.
Maksimaalsel kiirusel levib leek läbi segu stöhhiomeetrilisele lähedase kontsentratsiooniga. Vedeliku temperatuuri tõusuga üle Гstx suureneb vahemaa vedeliku kohal, mille juures tekib stöhhiomeetriline kontsentratsioon ja leegi levimiskiirus jääb samaks (vt joonis 2.5). Seda asjaolu tuleb alati meeles pidada nii ennetustööde korraldamisel kui ka tulekahjude kustutamisel, kui näiteks võib tekkida oht kinnisesse anumasse õhu imemiseks - selle rõhu alandamiseks.
Pärast vedeliku süttimist ja leegi levikut, kuid selle pind on kindlaks tehtud selle läbipõlemise difusioonirežiim, mida iseloomustab erimass WrM ja lineaarne W V Jl kiirused.
Erimassi kiirus - aine mass, mis põleb vedelikupeegli pindalaühikust ajaühikus (kg / (m 2 * s)).
Lineaarkiirus - vahemaa, mille üle vedelikupeegli tase liigub ajaühikus selle läbipõlemise tõttu (m / s).
Massi ja lineaarse läbipõlemise määr on omavahel seotud vedeliku tiheduse p kaudu:
Pärast vedeliku süttimist tõuseb selle pinnatemperatuur süttimistemperatuurilt keemiseni ja moodustub kuumutatud kiht. Sel perioodil suureneb vedeliku väljapõlemise kiirus järk-järgult, leegi kõrgus suureneb sõltuvalt paagi läbimõõdust ja põlevvedeliku tüübist. Pärast 1–10-minutilist põlemist protsess stabiliseerub: läbipõlemiskiirus ja leegi mõõtmed jäävad edaspidi muutumatuks.
Leegi kõrgus ja kuju vedeliku ja gaasi difusioonpõlemisel järgivad samu seadusi, kuna mõlemal juhul määrab põlemisprotsessi kütuse ja oksüdeerija vastastikune difusioon. Kui aga gaaside difusioonpõlemisel ei sõltu gaasijoa kiirus leegis toimuvatest protsessidest, siis vedeliku põlemisel tekib teatud läbipõlemiskiirus, mis sõltub nii gaasijoa termodünaamilistest parameetritest. vedelik ning õhuhapniku ja vedelikuauru difusiooni tingimused.
Põlemistsooni ja vedeliku pinna vahel tekib teatav soojus- ja massiülekanne (joonis 2.6). Osa vedeliku pinnale jõudvast soojusvoost q 0a kulub selle kuumutamiseks keemistemperatuurini q ucn . Lisaks soe q CT soojendamiseks tuleb vedelik leegi põletist läbi paagi seinte soojusjuhtivuse tõttu. Piisavalt suure läbimõõduga q CT võib siis tähelepanuta jätta q() = K „n +
See on ilmne
kus c on vedeliku soojusmahtuvus, kJDkg-K); p on vedeliku tihedus, kg / m 3; Wnc- kuumutatud kihi kasvukiirus, m/s; W Jl- lineaarne läbipõlemismäär, m/s; 0i SP - aurustumissoojus, kJ/kg; G kip - vedeliku keemistemperatuur, K.
Riis. 2.6.
Г () - algtemperatuur; G kip - keemistemperatuur;
T g- põlemistemperatuur; q KUW q Jl - vastavalt konvektiiv- ja kiirgussoojusvood; q 0 - vedeliku pinnale sisenev soojusvoog
Valemist (2.45) järeldub, et leegi tsoonist lähtuva soojusvoo intensiivsus määrab sellesse tsooni teatud kütusevaru kiiruse, mille keemiline koostoime oksüdeerijaga omakorda mõjutab väärtust # 0 . Sellest see koosneb massi suhe ja soojusvahetus leegi tsooni ja kondenseerunud faasi vahel vedelike ja tahkete ainete põlemisel.
Soojuse osakaalu hindamine vedeliku põlemisel kogueralduvast soojusest, mis kulub selle põlemiseks ettevalmistamiseks q 0, saab teostada järgmises järjestuses.
Võttes lihtsuse pärast wrijl= W nx , saame
Soojuse eraldumise kiirus vedelikupeegli pinnaühiku kohta (tule erisoojus qll7K) saab määrata valemiga
kus Q H on aine madalaim kütteväärtus, kJ/kg; P p - põlemise täielikkuse koefitsient.
Seejärel, võttes arvesse olekut (2.44) ja jagades avaldise (2.45) valemiga (2.46), saame
Arvutused näitavad, et umbes 2% kogu soojuse eraldumisest vedeliku põlemisel kulub vedela auru tekkeks ja põlemistsooni toimetamiseks. Kui läbipõlemisprotsess on sisse seatud, tõuseb vedeliku pinna temperatuur keemistemperatuurini, mis jääb seejärel muutumatuks. See väide viitab üksikule vedelikule. Kui arvestada vedelike segusid, millel on erinev temperatuur keeb, siis algul väljuvad kergelt keevad fraktsioonid, seejärel - üha enam kõrge keemistemperatuuriga fraktsioone.
Põlemiskiirust mõjutab oluliselt vedeliku sügav kuumenemine kiirgusvooluga kuumutatud vedeliku soojusülekande tulemusena q0 vedeliku pinna sügavusele. Seda soojusülekannet teostab soojusjuhtivus ja konventsioonid.
Soojusjuhtivusest tingitud vedeliku kuumenemist saab kujutada vormi eksponentsiaalse sõltuvusega
kus T x - Vedeliku kihi temperatuur sügavusel X, TO; G kip - pinnatemperatuur (keemistemperatuur), K; k- proportsionaalsuskoefitsient, m -1 .
Seda tüüpi temperatuurivälja nimetatakse esimest tüüpi temperatuurijaotus(joonis 2.7).
Laminaarne konventsioon tekib vedeliku erineva temperatuuri tõttu paagi seintel ja selle keskel, samuti segu põlemise ajal ülemises kihis toimuvast fraktsioneerivast destilleerimisest.
Täiendav soojusülekanne reservuaari kuumutatud seintelt vedelikule viib selle seinte lähedal asuvate kihtide kuumenemiseni. kõrge temperatuur kui kesklinnas. Seinte lähedal kuumutatud vedelik (või isegi aurumullid, kui seda kuumutatakse seinte lähedal üle keemistemperatuuri) tõuseb üles, mis aitab kaasa vedeliku intensiivsele segunemisele ja kiirele kuumutamisele suurel sügavusel. Niinimetatud homotermiline kiht, need. praktiliselt püsiva temperatuuriga kiht, mille paksus põlemisel suureneb. Sellist temperatuurivälja nimetatakse teist tüüpi temperatuurijaotus.
Riis. 2.7.
1 - esimest tüüpi temperatuurijaotus; 2 - teist tüüpi temperatuurijaotus
Homotermilise kihi moodustumine on võimalik ka vedelike segu pinnalähedaste kihtide fraktsioneeriva destilleerimise tulemusena. erinev temperatuur keemine. Kuna sellised vedelikud põlevad läbi, rikastub pinnalähedane kiht tihedamate kõrge keemistemperatuuriga fraktsioonidega, mis vajuvad alla, aidates kaasa vedeliku kõige konvektiivsemale kuumutamisele.
On kindlaks tehtud, et mida madalam on vedeliku (diislikütus, trafoõli) keemistemperatuur, seda raskem on moodustada homotermilist kihti. Nende põlemisel ületab paagi seinte temperatuur harva keemistemperatuuri. Märgade kõrge keemistemperatuuriga naftasaaduste põletamisel on aga tõenäosus homotermilise kihi tekkeks üsna suur. Paagi seinte kuumutamisel 100°C ja kõrgemale tekivad veeaurumullid, mis üles tormades põhjustavad kogu vedeliku intensiivset liikumist ja kiiret kuumenemist sügavuses. Homotermilise kihi paksuse sõltuvust põlemisajast kirjeldab seos
kus X - homotermilise kihi paksus teatud põlemisaja hetkel, m; x pr - homotermilise kihi piirav paksus, m; t on kihi moodustumise algusest loetud aeg, s; p - koefitsient, s -1.
Piisavalt paksu homotermilise kihi moodustumise võimalus märgade naftasaaduste põletamisel on täis keemise ja vedeliku väljapaiskumise esinemist.
Läbipõlemiskiirus sõltub oluliselt vedeliku tüübist, algtemperatuurist, õhuniiskusest ja hapniku kontsentratsioonist atmosfääris.
Võrrandist (2.45), võttes arvesse avaldist (2.44), on võimalik määrata massi läbipõlemise määr:
Valemist (2.50) on ilmne, et läbipõlemise kiirust mõjutavad leegist vedelikupeeglisse tuleva soojusvoo intensiivsus ja kütuse termofüüsikalised parameetrid: keemistemperatuur, soojusmahtuvus ja aurustumissoojus.
Tabelist. 2.5 on ilmne, et läbipõlemiskiiruse ja vedeliku soojendamise ja aurustamise soojuskulude vahel on teatav vastavus. Seega väheneb benseeneksüleenglütseroolide seerias läbipõlemiskiirus, kui soojuse tarbimine soojendamiseks ja aurustamiseks suureneb. Benseenilt dietüüleetrile üleminekul aga soojuskulud vähenevad. See näiline lahknevus on tingitud leegist vedeliku pinnale tulevate soojusvoogude intensiivsuse erinevusest. Kiirgusvoog on suitsuse benseenileegi jaoks piisavalt suur ja suhteliselt läbipaistva dietüüleetri leegi jaoks väike. Reeglina on kõige kiiremini põlevate vedelike ja kõige aeglasemalt põlevate vedelike läbipõlemismäärade suhe üsna väike ja ulatub 3,0-4,5-ni.
Tabel 25
Läbipõlemiskiiruse sõltuvus kütmisel ja aurustamisel kasutatavast soojusenergiast
Avaldisest (2.50) järeldub, et Г 0 suurenemisega läbipõlemiskiirus suureneb, kuna vedeliku kuumutamise keemistemperatuurini soojuskulud vähenevad.
Niiskusesisaldus segus vähendab vedeliku läbipõlemiskiirust esiteks selle aurustamiseks kuluva täiendava soojuse ja teiseks veeauru flegmatiseeriva toime tõttu gaasitsoonis. Viimane toob kaasa leegi temperatuuri languse ja seetõttu väheneb valemi (2.43) kohaselt ka selle kiirgusvõimsus. Rangelt võttes ei ole märja vedeliku (vett sisaldava vedeliku) läbipõlemiskiirus konstantne, see põlemisprotsessi käigus suureneb või väheneb sõltuvalt vedeliku keemistemperatuurist.
Märgkütust võib kujutada kahe vedeliku seguna: kütus + vesi, mille põlemisel nende fraktsionaalne hajutamine. Kui põlevvedeliku keemistemperatuur on madalam kui vee keemistemperatuur (100°C), põleb kütus eelistatult ära, segu rikastatakse veega, läbipõlemiskiirus väheneb ja lõpuks põlemine seiskub. Kui vedeliku keemistemperatuur on üle 100 ° C, siis, vastupidi, aurustub kõigepealt niiskus ja selle kontsentratsioon väheneb. Selle tulemusena suureneb vedeliku läbipõlemiskiirus kuni puhta toote põlemiskiiruseni.
Reeglina suureneb tuule kiiruse suurenemisega vedeliku läbipõlemise kiirus. Tuul intensiivistab kütuse segamise protsessi oksüdeerijaga, tõstes seeläbi leegi temperatuuri (tabel 2.6) ja tuues leegi põlemispinnale lähemale.
Tabel 2.6
Tuule kiiruse mõju leegi temperatuurile
Kõik see suurendab vedeliku kuumutamiseks ja aurustumiseks tarnitava soojusvoo intensiivsust, mistõttu suureneb läbipõlemiskiirus. Suurema tuulekiiruse korral võib leek katkeda, mis toob kaasa põlemise seiskumise. Näiteks kui traktori petrooleum põles 3 m läbimõõduga paagis, puhkes leek tuule kiirusel 22 m/s.
Enamik vedelikke ei saa põleda atmosfääris, kus hapnikusisaldus on alla 15%. Kui hapniku kontsentratsioon tõuseb üle selle piiri, suureneb põlemiskiirus. Oluliselt hapnikuga rikastatud atmosfääris toimub vedeliku põlemine koos selle vabanemisega suur hulk leegis tahma ja täheldatakse vedela faasi intensiivset keemist. Mitmekomponentsete vedelike (bensiin, petrooleum jne) puhul tõuseb pinnatemperatuur koos hapnikusisalduse suurenemisega keskkonnas.
Läbipõlemiskiiruse ja vedeliku pinnatemperatuuri tõus koos hapniku kontsentratsiooni tõusuga atmosfääris on tingitud leegi emissioonivõime suurenemisest põlemistemperatuuri tõusust ja selle kõrgest tahmasisaldusest. .
Läbipõlemiskiirus muutub oluliselt ka tuleohtliku vedeliku taseme langusega paagis: läbipõlemiskiirus väheneb kuni põlemise katkemiseni. Kuna õhuhapniku tarnimine paagi sees olevast keskkonnast on raskendatud, on vedeliku taseme langusel kaugus h np leegitsooni ja põlemispinna vahel (joonis 2.8). Kiirgusvoog vedelikupeeglisse väheneb ja sellest tulenevalt väheneb ka läbipõlemismäär kuni sumbumiseni. Vedelike põletamisel suure läbimõõduga mahutites on põlemise nõrgenemise piirsügavus /g pr väga suur. Niisiis, 5 m läbimõõduga paagi puhul on see 11 m ja Im läbimõõduga umbes 35 m.
originaaldokument?
Tule parameetrid: kestus, pindala, temperatuur, soojus, tule leviku joonkiirus, põlevate ainete läbipõlemiskiirus, gaasivahetuse intensiivsus, suitsu tihedus. 2. loeng
On teada, et tulekahju peamine nähtus- põlemine, kuid tulekahjud ise on kõik individuaalsed. Põlemisviise ja -viise on erinevaid: kineetiline ja difusioon, homogeenne ja heterogeenne, laminaarne ja turbulentne, hajutamine ja detonatsioon, täielik ja mittetäielik jne). Põlemise tingimused on erinevad; põlevainete olek ja paiknemine, soojuse ja massi ülekanne põlemistsoonis jne Seetõttu tuleb iga tulekahju registreerida, kirjeldada, uurida, võrrelda teistega, s.o. uurige tulekahju parameetreid.
Tulekahju kestus τ P (min.). Tulekahju kestus on aeg selle tekkimise hetkest kuni põlemise täieliku lakkamiseni.
tulekahju piirkond,F P (m 2). Tuleala on põlemistsooni projektsiooni piirkond horisontaalsel või vertikaalsel tasapinnal.
peal riis. 1 Näidatud on tüüpilised tulekahjuala määramise juhtumid. Korrusmajade sisepõlengutest kogupindala tulekahju leitakse kõigi korruste põlemispindade summana. Enamasti kasutatakse projektsiooni horisontaaltasapinnale, suhteliselt harva - vertikaalseks (ühe väikese paksusega konstruktsiooni põletamisel vertikaalselt, gaasipurskkaevu tulekahju korral).
Põlenguala on tulekahju peamine parameeter selle suuruse hindamisel, kustutusmeetodi valikul, selle lokaliseerimiseks ja likvideerimiseks vajalike jõudude ja vahendite arvutamisel.
tule temperatuur, T P ( K). Sisetule temperatuuri all mõistetakse ruumis gaasilise keskkonna keskmist mahutemperatuuri ja lahtise tule temperatuuri all- leegi temperatuur. Sisetulede temperatuur on madalam kui lahtise tule temperatuur.
Tule leviku lineaarne kiirus, Vp (Prl). Seda parameetrit mõistetakse kui põlemisprotsessi levimise kiirust üle põleva materjali pinna ajaühikus. Põlemise lineaarne levimiskiirus määrab tulekahju ala. See sõltub põlevate ainete ja materjalide tüübist ja olemusest, süttimisvõimest ja algtemperatuurist, gaasivahetuse intensiivsusest tulekahjus ja konvektiivsete gaasivoogude suunast, põlevate materjalide peensusastmest, nende peensusest. ruumiline paigutus ja muud tegurid.
Leegi lineaarne levimiskiirus- väärtus ei ole ajas konstantne, seetõttu kasutatakse arvutustes keskmisi väärtusi, mis on ligikaudsed väärtused.
Põlemise suurim lineaarne levimiskiirus on gaasid, kuna need on juba ette valmistatud põlemiseks õhuga segus, on vaja ainult see segu kuumutada süttimistemperatuurini.
Leegi lineaarne levimiskiirus vedelikud sõltub nende algtemperatuurist. Põlevate vedelike põlemiskiiruse suurim lineaarne levimiskiirus täheldatakse süttimistemperatuuril ja see on võrdne põlemiskiirusega auru-õhu segudes.
Madalaima põlemise lineaarse leviku kiirusega on tahked põlevad materjalid, mille põlemiseks ettevalmistamiseks kulub rohkem soojust kui vedelike ja gaaside puhul. Tahkete põlevate materjalide põlemise lineaarne levimiskiirus sõltub suuresti nende ruumilisest paigutusest. Leegi levik vertikaalsetel ja horisontaalsetel pindadel erineb 5 võrra- 6 korda ja kui leek levib mööda vertikaalset pinda alt üles ja ülevalt alla- 10 korda. Sagedamini kasutatakse põlemise lineaarset levimiskiirust piki horisontaalset pinda.
Põlevate ainete ja materjalide põlemiskiirus. See on tulekahju korral üks olulisemaid põlemisparameetreid. Põlevate ainete ja materjalide läbipõlemiskiirus määrab tulekahjus soojuse eraldumise intensiivsuse ja sellest tulenevalt ka tulekahju temperatuuri, selle arengu intensiivsuse ja muud parameetrid.
Hulgipõlemise määr on läbipõlenud aine või materjali mass ajaühikus V M (kg/s). Massi läbipõlemiskiirus ja ka põlemise leviku kiirus sõltuvad põleva aine või materjali agregatsiooni olekust.
põlev gaasid segunevad hästi ümbritseva õhuga, nii et need põlevad leegis täielikult ära. Hulgipõlemise määr vedelikud määrab nende aurustumiskiirus, aurude sisenemine põlemistsooni ja tingimused nende segunemiseks atmosfäärihapnikuga. Aurustumiskiirus "vedelik-aur" süsteemi tasakaaluolekus sõltub vedeliku füüsikalis-keemilistest omadustest, selle temperatuurist ja aururõhust. Mittetasakaalusseisundis määrab vedeliku aurustumise intensiivsuse selle pinnakihi temperatuur, mis omakorda sõltub põlemistsoonist lähtuvate soojusvoogude intensiivsusest, aurustumissoojusest ja soojusvahetuse tingimustest. vedeliku alumised kihid.
Mitmekomponentsete põlevate vedelike puhul määrab nende aurufaasi koostise lahuse kontsentratsiooni koostis ja see sõltub aurustumise intensiivsusest ja tasakaaluastmest. Intensiivse aurustamise korral toimub vedeliku pinnakihtides destilleerimisprotsess ja aurufaasi koostis erineb tasakaalulisest ning massi läbipõlemiskiirus muutub lenduvamate fraktsioonide läbipõlemisel.
Läbipõlemisprotsess sõltub vedela auru segunemisest õhuhapnikuga. Seeprotsess sõltub anuma suurusest, külje kõrgusest vedeliku tasemest kõrgemal (segamistee pikkus põlemistsooni) ja välise gaasi intensiivsus ojad. Mida suurem on anuma läbimõõt (kuni 2- 2,5 m, edasine tõusläbimõõt ei mõjuta kõnealust parameetrit) ja ülaloleva külje kõrgust vedeliku tase, seda pikem on vedeliku tee põlemistsooni, vastavalt, seda madalam on läbipõlemise määr. Sellele aitavad kaasa suur tuule kiirus ja põleva vedeliku temperatuur vedelate aurude parem segunemine atmosfäärihapnikuga ja kiiruse suurenemine vedel läbipõlemine.
Nimetatakse ajaühikus põletatud vedeliku massi pindalaühiku kohta konkreetne massi läbipõlemise määr V M , kg/(m 2 s).
Mahuline läbipõlemismäär on ajaühikus põletatud vedeliku maht põlemispinna pindalaühiku kohta,V O . Gaaside jaoks - on ajaühikus põletatud gaasi maht m/s vedelike ja tahkete ainete ja materjalide puhul- on erimahuline põlemiskiirus m / (m . s) või m/s, s.o. on lineaarne kiirus. Mahukiirus väljendab vedeliku taseme languse kiirust selle läbipõlemisel või tahke põlevmaterjali kihi paksuse läbipõlemise kiirust.
Tegelik mahuline läbipõlemismäär- see on kiirus, millega vedeliku tase väheneb selle läbipõlemisel või tahke põleva materjali paksuse läbipõlemise kiirus. Mahulise (lineaarse) kiiruse teisendamine massikiiruseks saab läbi viia järgmise valemi järgi:V m = .
Õhukeste läbipõlemismäär (< 10 мм) слоев жидкости и пленок выше усредненной массовой или линейной скорости выгорания жидкости верхнего уровня резервуара при отсутствии ветра. Скорость выгорания твердых материалов зависит от вида горючего, его состояния (размеров, величины свободной поверхности, положения по отношению к зоне горения и т.д.), температуры пожара, интенсивности газообмена. Удельная массовая tahkete põlevate materjalide läbipõlemiskiirus ei ületa 0,02 kg / (m 2 s) ja on harva alla 0,005 kg/(m 2 s).
Tahkete põlevate materjalide massi läbipõlemiskiirus sõltub avanemisala suhtest (F np), mille kaudu toimub gaasivahetus, põlengualaleF np/Fn . Näiteks puidu puhul väheneb avade pindala vähenemisega läbipõlemismäär.
| Puidu läbipõlemise vähendatud massikiirus, kg/(m 2 s). | Suhteline avade pindala,F pr / F lk. |
| 0.0134 | 0.25 |
| 0.0125 | 0.20 |
| 0.0108 | 0.16 |
| 0.009 | 0.10 |
Võetakse tahkete põlevate materjalide läbipõlemismäärvõrdeline avade pindalaga, st.
V ppm = φ . V m.t. = . V m .t ,
kus V ppm - tegelik vähendatud massi läbipõlemise määr; V m .t - tabelina vähendatud massi läbipõlemise määr; φ- koefitsient, võttes arvesse gaasivahetuse tingimusi. See avaldis kehtib φ = 0,25 korral- 0,085 ja lahtise tule puhul võtke φ = 1.
Gaasivahetuse intensiivsus ma t, kg/(m 2 c) - See on ajaühikus tulekahju pindalaühiku kohta siseneva õhu kogus. Eristage gaasivahetuse vajalikku intensiivsust ja tegelik. Nõutav gaasivahetuse kiirus näitab, kui palju õhku on vaja siseneda ajaühikus pinnaühiku kohta, et tagada täielik põlemine materjalist. Gaasivahetuse tegelik intensiivsus iseloomustab tegelikku õhuvoolu. Gaasivahetuse intensiivsus viitab sisetulekahjudele, kus ümbritsevad konstruktsioonid piiravad õhuvoolu ruumi, kuid avad võimaldavad määrata ruumi mahtu siseneva õhu hulka.
suitsu intensiivsus või tihedus, X.See parameeter iseloomustab nähtavuse halvenemist ja atmosfääri mürgisuse astet suitsutsoonis. Suitsu põhjustatud nähtavuse kadu määratakse tiheduse järgi, mida hinnatakse suitsukihi paksuse järgi, mille kaudu võrdluslambi valgust ei ole näha, või ruumalaühikus sisalduvate tahkete osakeste koguse järgi (g / m 3 ). Andmed põlemisel tekkiva suitsu tiheduse kohta on toodud süsinikku sisaldavad ained allpool.
Tulekahju parameetreid on üsna palju: tulekahju kuumus, tulekahju suurus, tulekahju perimeeter, leegi levimise front, leegi kiirguse intensiivsus jne.
Tulekoormuse mõiste.
Peamine tulekahju parameetrid määrav tegur on tulekoormuse liik ja suurus. Under objekti tulekoormus mõista kõigi põlevate ja aeglaselt põlevate materjalide massi 1 m 2 kohtaruumi põrandapind või nende materjalidega hõivatud ala avatud ala: R g .n= , kus Р g.n.- tulekoormus;P - põlevate ja aeglaselt põlevate materjalide mass, kg;F- ruumi või avatud ala põrandapind, m 2.
Ruumide, hoonete, rajatiste tulekoormus ei hõlma mitte ainult seadmeid, mööblit, tooteid, toorainet jms, vaid ka põlev- ja aeglaselt põlevatest materjalidest ehitiste konstruktsioonielemente (seinad, põrandad, laed, aknaraamid, uksed, nagid, põrandad, vaheseinad jne).(süttivad ja aeglaselt põlevad materjalid, tehnoloogilised seadmed) ja ajutised (tooraine, valmistooted).
Iga korruse, pööningu, keldri tulekoormus määratakse eraldi. Tulekoormus võetakse järgmiselt:
- elamu-, haldus- ja tööstushoonete puhul ei ületa 50 kg / m 2, kui hoonete põhielemendid on mittesüttivad;
- 1-toaliste korterite keskmine väärtus elamusektoris on 27
kg / m 2, 2-toaline- 30 kg/m 2, 3-toaline- 40 kg/m2 ;
- hoonetes III tulekindlus- 100 kg/m 2 ;
- sisse tööstusruumid tootmise ja töötlemisega seotud
põlevad ained ja materjalid- 250 - 500 kg/m2 ;
- ruumides, kus liinid kaasaegne tehnoloogilineprotsessid ja kõrge riiul laod- 2000 - 3000 kg/m 2 .
Tahkete põlevate materjalide puhul on see oluline struktuur tulekoormus, st. selle hajuvus ja ruumilise jaotuse olemus (tihedalt pakitud read; eraldi virnad ja pakid; pidev paigutus või vahega; horisontaalne või vertikaalne). Näiteks, pappkarbid kingade või kangarullidega, mis asuvad:
1.horisontaalselt keldrilao põrandal;
2. laoriiulitel kõrgusega 8- 16 m
anda erinevat tule dünaamikat. Teisel juhul levib tuli 5- 10 korda kiiremini.
Põlemiseks piisava "avatuse" aste sõltub põleva materjali pinna suurusest, gaasivahetuse intensiivsusest jne. Tikkude puhul piisab 3 mm vahest, et iga tikk põleks igast küljest ja puitplaat mõõtmetega 2000 × 2000 mm, vahe 10- Vabapõletuseks ei piisa 15 mm-st.
Praktikas tasuta arvestage pinda, mis jääb maha teisest lähedalasuvast pinnast 20 kaugusel- 50 mm. Tulekoormuse vaba pinna arvestamiseks võetakse kasutusele põlemispinna koefitsient K p.
Põlemispinna koefitsient nimetatakse põlemispinna suhteksF n.g tulekahju alale F n.g .: K n =F lk. /Fn.
Vedelike põletamisel mahutites K n \u003d 1, tahked ained K n > 1. Sel põhjusel on sama tüüpi tahkete põlevmaterjalide, näiteks puidu puhul peaaegu kõik tuleparameetrid erinevad sõltuvalt põlemispinna koefitsiendist ( palkide, laudade, laastude, saepuru põletamine). Mööblitehaste jaoks I ja II tulepüsivusastmed) jääb K p väärtus vahemikku 0,92–4,44. Enamiku tulekoormuse tüüpide puhul ei ületa K p väärtus 2-3, ulatudes harva 4-5-ni.
Põlemispinna koefitsientmäärab põlemisala tegeliku väärtuse, massi läbipõlemiskiiruse, tulekahjus soojuseraldumise intensiivsuse, termiline stress põlemistsoonid, tulekahju temperatuur, selle leviku kiirus ja muud tulekahju parameetrid.
Tulekahjude klassifikatsioon ja nende tunnused
Erinevat tüüpi tulekahjusid saab klassifitseerida erinevate tunnuste järgi, mille hulka kuuluvad põlemisallika suletus või avatus, põleva aine agregaatoleku tüüp ja kasutatavad tulekustutusained. Kõigil neil on oma päritolu ja arengu tunnused või tulekahju koht jne. Ühtset universaalset tulekahjude klassifikatsiooni ei ole. Siin on mõned erialakirjanduses leitud tulekahjude klassifikatsioonid:
ma Vastavalt tulekahju käigule avatud või kinnises ruumis.
ma a . lahtised tuled- Need on lahtised tuled.Nende hulka kuuluvad tulekahjud tehnoloogilistes rajatistes (destilleerimiskolonnid, sorptsioonitornid, nafta-, gaasi-, keemiatööstuse rajatised), tuleohtlike vedelikega mahutites, põlevad põlevainete ladudes (puit, tahke kütus), metsa- ja stepitulekahjud, tulekahjud teravilja massiivid. Hoonete ja rajatiste sisepõlengud võivad muutuda lahtiseks tulekahjuks.
Lahtise tule omadused hõlmavad soojus- ja gaasivahetuse tingimusi:
1. põlemistsoonis ei akumuleeru soojust, kuna seda ei piira ehituskonstruktsioonid;
2. selliste tulekahjude temperatuuri jaoks võetakse leegi temperatuur, mis on kõrgem sisemise tulekahju temperatuurist, kuna selle jaoks võetakse ruumi gaasilise keskkonna temperatuur;
3. gaasivahetus ei ole piiratud hoonete konstruktsioonielementidega, seetõttu on see intensiivsem ning sõltub tuule intensiivsusest ja suunast;
4. Soojusmõju tsooni määrab kiirgussoojuse voog, kuna konvektiivsed voolud tõusevad, tekitades tulekahju põhjas harvendusvööndi ja tagades intensiivse õhuvoolu. värske õhk, mis vähendab termilist efekti;
5. Suitsuala, välja arvatud turbapõletus, suurtel aladel ja metsas ei tekita raskusi lahtise tule tõrjumisel.
Need lahtise tule tunnused määravad ära nende kustutamise meetodite, nende kustutamise võtete ja meetodite eripära.
Avatud tüüp hõlmab tulekahjusid, mida nimetatakse tuletormideks ja mis on termiline kõrge temperatuuriga keeris
16. Sisemised tulekahjud esineda suletud "suletud" ruumides: hoonetes, lennukikabiinides, laevade trümmides, mis tahes üksuste sees. Siin eristatakse mõnikord eraldi nn anaeroobseid tulekahjusid, s.o. ilma õhu juurdepääsuta. Fakt on see, et on mitmeid aineid (nitreeritud tselluloos, ammooniumnitraat, mõned raketikütused), mis temperatuuri tõustes läbivad keemilise lagunemise, mille tulemuseks on leegist vaevu eristatava gaasi hõõgumine.
Sisetulekahjud jagunevad omakorda tulekoormuse jaotusmeetodi järgi kahte klassi:
- tulekoormus jaotub suures ruumis ebaühtlaselt;
- tulekoormus jaotub ühtlaselt kogu ala peale.
II. Vastavalt põleva aine agregatsiooni olekule. Eristada tulekahjusid, mis on põhjustatud gaasi, vedela ja tahke aine põlemisest. Nende põlemine võib olla homogeenne või heterogeenne, s.t. kui kütus ja oksüdeerija on samas või erinevas agregatsiooni olekus.
III. Vastavalt põlemistsooni levimiskiirusele tulel: deflagratsioonpõlemistsooni (aeglane) levik (kiirus 0,5–50 m/s) ja põlemistsooni detonatsioon (plahvatusohtlik) levimine lööklaine kiirusega mitmesajast m/s kuni mitme km/s.
IV. Vastavalt tulekahju algfaasi tüübile: põlevate ainete isesüttimine (isesüttimine) ja sund (sund)süttimine. Praktikas esineb teist tüüpi tulekahju sagedamini.
V. Tuleohtliku aine olemuse ja soovitatud kustutusainete järgi. AT Vastavalt rahvusvahelisele standardile jagunevad tulekahjud 4 klassi: A, B, C, D , mille sees eristatakse alamklasse Al, A 2 jne. Seda on mugav esitada tabelina.
VI. Vastavalt keerukuse ja ohtlikkuse astmele tulekahjutalle määratakse number (või auaste). Number või auaste- tulekahju kustutamisel kasutatavate jõudude ja vahendite hulga tinglik arvväljendus vastavalt väljasõidugraafikule või jõudude ja vahendite kaasamise plaanile.
Kõnenumbrite arv sõltub garnisonis olevate üksuste arvust. Ajakava peaks ette nägema vajaliku (arvutatud) jõudude ja vahendite kiire koondamise minimaalse arvuga tulele.
Kell tulekahju nr. 1 täies koosseisus valves olev valvur läheb piirkonda, kus teenindatakse tuletõrjeosakonda, samuti objektidele, millel on oma tuletõrjeosakond, kõikidesse õnnetuskohtadesse, loodusõnnetustesse, kus on oht inimelule, oht plahvatusest või tulekahjust.
Kõrval tulekahju number 2 saatke kolm täiendavat- neli salka (olenevalt sellest, kui palju saabusid nr 1 all) tankeritel ja autopumpadel, samuti eriteenistuste salgad. Üldjuhul lähevad naabertuletõrjeosakondade väljasõidupiirkonnas valves olevad valvurid tulekahjule täies koosseisus.
Garnisonides 10-ga- 12 tuletõrjeosakonda, mitte rohkem kui kolm auastmed tulekahju, kus kõige sobivam on selline järjekord, kus iga lisanumbri kohta, alates teisest, läks neli tulle- viis oksa peamistel tuletõrjeautodel. Suurima tulekahjule lahkuvate tuletõrjeosakondade arvu määramisel tuleks garnisonis varuda reservi teise tulekahju korral. Väikestes garnisonides saab selle reservi luua, lisades reservtulevarustuse lahingumeeskonda koos teenistusvaba personaliga.
Veel numbreid ( 4 ja 5) asutatud suurtes garnisonides. Üksuste väljumise ajakava koostamisel vastavalt kõrgendatud tuletõrjenumbritele arvestatakse teede ja läbipääsude seisukorda üksikutesse väljumisaladesse. Näiteks halbadel teedel suurendatakse nr 2 või 3 väljuvate jõudude arvu ja suunatakse eri suundadest. Täiendavad paakautod ja voolikuautod saadetakse ebapiisava veevarustusega piirkondadesse. Mõnede olulisemate ja tuleohtlikumate rajatiste puhul, kus on võimalik tulekahju kiire areng ja oht inimeste elule, on plaanis esimese teatega saata jõud ja vahendid suuremale tulearvule. Selliste objektide loend sisaldab olulisi tööstusettevõtted või eraldi hooned, tuleohtlike tootmisprotsessidega töökojad, tuleohtlike vedelike ja gaaside laod, materiaalsed varad, laste- ja meditsiiniasutused, klubid, kinod, kõrghooned ja ühiskondlike organisatsioonide eraldi hooned tuletõrje juhataja äranägemisel.
Mõne objekti puhul ei pruugita esimese tulekahjuteate puhul suuremat arvu rakendada ja tulekahju nr 1 puhul kaks täiendavat- kolm meeskonda tuletõrjeosakondadest põhi- või erisõidukites.
Taotlused esitatakse väljumiste ajakavale, milles on loetletud:
- objektid, kuhu saadetakse jõud vastavalt suurenenud tulearvule;
- veevabad linnalõigud, kuhu on täiendavalt suunatud paakautod ja voolikuautod;
- mitmekorruselised hooned, kuhu esimese tulekahju teate korral saadetakse lisaredelid, autotõstukid, GDZS autod, suitsuärastusjaamad.
Erisõidukite arv ja nende tüüp määratakse sõltuvalt rajatise omadustest. Näiteks naftabaasi tulekahju kustutamisel on ette nähtud vaht- või pulberkustutusautode lahkumine; muuseumide, raamatukogude, raamatuhoidlate hoonetes- süsinikdioksiidi kustutussõidukid ja GDZS; kõrghoonetes- redelid, autotõstukid, GDZS autod, suitsu väljalaskejaamad.